页数：104页文件大小：4.61 MB来源： 高层建筑施工ppt课件
本课件讲解高层建筑施工用脚手架，以扣件式钢管脚手架的荷载、设计计算与构造要求为主线，并展开碗扣式、门式钢管脚手架、附着升降脚手架以及悬挑与外挂脚手架的构造做法。
5.1 概述
长期以来，我国普遍使用木、竹脚手架。20世纪60年代以后，出现了多种脚手架，其中，扣件式钢管脚手架是目前乃至今后较长时间内使用量最大、最普遍的脚手架；门式脚手架、碗扣式脚手架、方塔式脚手架、附着升降式脚手架、悬挑式脚手架，也得到大量推广使用。脚手架与一般结构相比，其工作条件具有以下特点：(1)所受荷载变异性较大；(2)扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件质量、安装质量有关，节点性能存在较大变异；(3)脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀、搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大；(4)与墙的连接点，对脚手架的约束性变异较大。
(5)安全储备小到目前为止，对以上问题的研究还很不够，缺乏系统积累和统计资料，不具备独立进行概率分析的条件。
国家建设部施工安全主管部门自1987年起开始组织制定我国建筑施工安全技术规程系列，其中计划制订的脚手架及其相关设施的安全技术规范占了相当大的比重。这些脚手架的安全管理和设计计算方法，反映在《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》(1993年)及其修订稿(具体体现、应用在各专门的脚手架规范中)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ128—2000，J43—2000；以下简称“脚手架00规范”)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001，J84—2001；以下简称“脚手架01规范”)、《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》(2000.10)。
5.2 扣件式钢管脚手架
5.2.1概述由钢管及扣件组成的扣件式钢管脚手架有以下特点：(1)承载力大。当脚手架的几何尺寸及构造符合有关要求时，脚手架的单管立柱的承载力可达15～35kN。(2)装拆方便，搭设灵活。适应各种平面、立面的建筑物与构筑物用脚手架。(3)比较经济。与其他钢管脚手架相比，加工简单，一次投资较少。如果精心设计脚手架几何尺寸，注意提高钢管周转使用率，则材料用量也可较少。
扣件式脚手架其适用范围如下：(1)工业与民用房屋建筑，特别是多、高层房屋的施工用脚手架；(2)高耸构筑物，如井架、烟囱、水塔等的施工用脚手架；(3)模板支撑架；(4)上料平台；(5)栈桥、码头、高架公路等工程的施工用脚手架；(6)其他，如简易建筑物的骨架等。脚手架01规范规定，单排脚手架不适用于下列情况：(1)墙体厚度小于或等于180mm；(2)建筑物高度超过24m；(3)空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体；(4)砌筑砂浆强度等级小于或等于M1.0的砖墙。脚手架常用构架尺寸见表5-1、表5-2。
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表5-1常用敞开式双排脚手架的构架尺寸(m)。
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表5-2常用敞开式单排脚手架的构架尺寸(m)5.2.2扣件式钢管脚手架的基本构架形式及术语扣件式钢管脚手架的基本构架形式如图5.1所示。脚手架：为建筑施工而搭设的上料、堆料与施工作业用的临时结构架。单排脚手架(单排架)：只有一排立杆，横向水平杆的一端搁置在墙体上的脚手架。双排脚手架(双排架)：由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架。
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图5.1扣件式钢管脚手架的基本构架形式1—外立杆2—内立杆3—横向水平杆4—纵向水平杆5—栏杆6—挡脚板7—直角扣件8—旋转扣件9—连墙件10—横向斜撑11—主立杆12—副立杆13—抛撑14—剪刀撑15—垫板16—纵向扫地杆17—横向扫地杆结构脚手架：用于砌筑和结构工程施工作业的脚手架。装修脚手架：用于装修工程施工作业的脚手架。
立杆横距：脚手架立杆的横向间距，单排脚手架为外立杆轴线至墙面的距离。主节点：立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点。作业层：上人作业的脚手架铺板层。脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB／T13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB／T3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB／T700)中Q235-A级钢的规定。脚手架钢管的尺寸应按表5-3采用。脚手架钢管的截面特性指标如表5-4。每根钢管的最大质量不应大于25kg，宜采用φ48×3.5钢管。
我国扣件式钢管脚手架使用的φ48×3.5钢管绝大部分是焊接钢管，属冷弯薄壁型钢材，其材料设计强度设计值与轴心受压构件的稳定系数φ值，应引用现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GBJl8)；在其他情况采用热轧无缝钢管时，则应引用现行国家标准《钢结构设计规范》(GBJ17)。钢管上严禁打孔。
表5-3脚手架钢管尺寸(m)表5-4脚手架钢管的截面特性指标目前我国有可锻铸铁扣件(如图5.2所示)和钢板压制扣件。(a)直角扣件(b)旋转扣件(c)对接扣件图5.2可锻铸铁扣件(a)直角扣件(b)旋转扣件(c)对接扣件图5.2可锻铸铁扣件。
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用扣件连接的钢管脚手架，其水平杆的轴线与立杆轴线在主节点上并不汇交在一点。当纵向或横向水平杆传荷载至立杆时，存在偏心距53mm，如图5.3所示。在一般情况下，此偏心产生的附加弯曲应力不大，为了简化计算，予以忽略。由于忽略偏心而带来的不安全因素，脚手架01规范已在立杆承载力计算的调整系数中加以考虑。底座如图5.4所示。1—螺母2—垫圈3—盖板4—螺栓5—纵向水平杆6—立杆图5.3直角扣件图5.3直角扣件图5.3直角扣件图5.4底座。
5.2.3 扣件式钢管脚手架的荷载及其组合
1.脚手架的荷载作用于脚手架的荷载可分为永久荷载(恒荷载)与可变荷载(活荷载)。永久荷载(恒荷载)可分为：(1)脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重；(2)构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。可变荷载(活荷载)可分为：(1)施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重；(2)风荷载。
永久荷载标准值应符合下列规定：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，宜按表5-5采用；(2)冲压钢脚手板、木脚手板与竹串片脚手板自重标准值，应按表5-6采用；(3)栏杆与挡脚板自重标准值，应按表5-7采用；(4)脚手架上吊挂的安全设施(安全网、苇席、竹笆及帆布等)的荷载应按实际情况采用。常用构配件与材料、人员自重应按表5-8采用。
表5-5φ48×3.5钢管脚手架每米立杆承受的结构自重标准值gk(kN/m)表5-6脚手板自重标准值。
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表5-7栏杆、挡脚板自重标准值表5-8常用构配件与材料、人员的自重。
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装修与结构脚手架作业层上的施工均布活荷载标准值，应按表5-9采用；其他用途脚手架的施工均布活荷载标准值，应根据实际情况确定。表5-9施工均布活荷载标准值作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按式(5-1)算：ωk=0.7μzμsω0(5-1)式中：ωk——风荷载标准值(kN／m2)；μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》(GBJ9)规定采用，见表5-10。
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表5-10风压高度变化系数μz。
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对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应根据地面粗糙度类别按上表确定。地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类指有密集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。对于山区的建筑物，风压高度变化系数可按平坦地面的粗糙度类别，由上表确定外，还应考虑地形条件的修正，修正系数η分别按下述规定采用。(1)对于山峰和山坡，如图5.5所示，其顶部B处的修正系数可按式(5-2)采用。(5-2)。
式中：tanα——山峰或山坡在迎风面一侧的坡度；当tanα>0.3时，取tanα=0.3；k——系数，对山峰取3.2，对山坡取1.4；H——山顶或山坡全高(m)；z——建筑物计算位置离建筑物地面的高度(m)；当z>2.5H时，取z=2.5H。对于山峰和山坡的其他部位，可按图5.5所示，取A、C处的修正系数ηA、ηc为1，AB间和BC间的修正系数按可的线性插值确定。2)山间盆地、谷地等闭塞地形η=0.75～0.85；对于与风向一致的谷口、山口η=1.20～1.50。3)对于远海海面和海岛的建筑物或构筑物，风压高度变化系数可按A类粗糙度类别，由表5-10确定外，还应考虑表5-11给出的修正系数。
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图5.5山峰和山坡示意图表5-11远海海面和海岛的修正系数μs——脚手架风荷载体型系数，按表5-12的规定采用；表5-12脚手架的风荷载体型系数μs。
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2.脚手架的荷载组合设计脚手架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载取其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按表5-16采用。表5-16脚手架的荷载效应组合5.2.4扣件式钢管脚手架的设计计算1.基本设计规定脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。可只进行下列设计计算：(1)纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算；(2)立杆的稳定性计算；(3)。
连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；(4)立杆地基承载力计算。当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。脚手架中的受弯构件，应根据正常使用极限状态的要求验算变形；验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。钢材的强度设计值与弹性模量应按表5-17采用。扣件、底座的承载力设计值应按表5-18采用。受弯构件的挠度不应超过表5-19规定的容许值。受压、受拉构件的长细比不应超过表5-20规定的容许值。
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表5-17钢材的强度设计值与弹性模量(N/mm2)表5-18扣件、底座的承载力设计值(kN)表5-19受弯构件的容许挠度。
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表5-20受压、受拉构件的容许长细比2.纵向水平杆、横向水平杆计算纵向、横向水平杆的抗弯强度应按式(5-3)计算：(5-3)式中：M——纵向、横向水平杆弯矩设计值，其值按式(5-4)计算：M=1.2MGk+1.4MQk(5-4)MGk——脚手板自重标准值产生的弯矩；MQk——施工荷载标准值产生的弯矩；W——截面模量，可查表；f——钢材的抗弯强度设计值。
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纵向、横向水平杆的挠度应符合下式规定：v≤[v](5-5)式中：v——挠度；[v]——容许挠度。计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，不考虑扣件的弹性嵌固作用(偏于安全)，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距la；横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度l0可按图5.6所示采用(横向水平杆向立杆直接传递荷载的情况下，计算跨度取法同理)；双排脚手架的横向水平杆的构造外伸长度a≤500，其计算外伸长度(即荷载分布范围)a1可取300mm。水平杆自重与脚手板自重相比甚小，可忽略不计。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定：R≤Rc(5-6)式中：R——纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；Rc——扣件抗滑承载力设计值。
(a)双排脚手架(b)单排脚手架图5.6横向水平杆计算跨度1—横向水平杆2—纵向水平杆3—立杆立杆的稳定性应按下列公式计算：不组合风荷载时，(5-7)组合风荷载时，(5-8)式中：N——计算立杆段的轴向力设计值；不组合风荷载时，(5-9)组合风荷载时，(5-10)。
——脚手架结构自重标准值产生的轴向力：——构配件自重标准值产生的轴向力；——施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距(跨)内施工荷载总和的1/2取值。——轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比查表5-21取值；——长细比，=l0/i；l0——计算长度；l0=kμh(5-11)k——计算长度附加系数，k=1.155；μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按表5-22取值；h——立杆步距；i——截面回转半径，可查表；A——立杆的截面面积，可查表；。
——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；(5-12)——风荷载标准值产生的弯矩；——风荷载标准值；——立杆纵距；f——钢材的抗压强度设计值。表5-22脚手架立杆的计算长度系数μ。
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脚手架有两种可能的失稳形式：整体失稳和局部失稳。整体失稳时如图5.7所示，内、外立杆与横向水平杆组成的横向框架，沿垂直主体结构方向大波鼓曲现象，波长均大于步距，并与连墙件的竖向间距有关。局部失稳是立杆在步距内发生小波鼓曲，波长与步距相近，内、外立杆变形方向可能一致，也可能不一致。图5.7双排脚手架的整体失稳1—连墙件2—失稳方向由于整体失稳是脚手架的主要破坏形式，故以上计算只对整体稳定。为了防止局部立杆段失稳，脚手架01规范除将底层步距限制在2m以下外，应规定对可能出现的薄弱的立杆段进行稳定性计算。
以上按轴心受压计算脚手架立杆稳定性，但稳定性计算公式中的计算长度系数μ值，是反映脚手架各杆件对立杆的约束作用。本规范规定的μ值，采用了中国建筑科学研究院建筑机械化研究分院1964～1965年和1986～1988年、哈尔滨工业大学土木工程学院于1988～1989年分别进行的原型脚手架整体稳定性试验所取得的科研成果，其μ值在1.5～2.0之间。它综合了影响脚手架整体失稳的各种因素，当然也包含了立杆偏心受荷(初偏心e=53mm)的实际工况。
施工荷载一般是偏心地作用于脚手架上，作业层下面邻近的内、外排立杆所分担的施工荷载并不相同，而远离作业层的内、外排立杆则因连墙件的支承作用，使分担的施工荷载趋于均匀。在一般情况下，脚手架结构自重产生的最大轴向力与由不均匀分配施工荷载产生的最大轴向力不会同时相遇，因此以上计算的轴向力N值计算可以忽略施工荷载的偏心作用.。
脚手架立杆计算长度附加系数k,根据“概率极限状态设计法”保持与以往容许应力法具有相同的结构安全度的条件得到。详见脚手架01规范的条文说明。根据以上立杆稳定计算公式推导，可以得出当立杆采用单管时，敞开式、全封闭、半封闭脚手架的可搭设高度Hs，即应按下列公式计算并取小者：不组合风荷载时，(5-13)组合风荷载时，(5-14)式中：Hs——按稳定计算的搭设高度；gk——每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)，可查表。当Hs≥26m时，可按下式调整且不宜超过50m：(5-15)式中：——脚手架搭设高度限值(m)。
4.连墙件计算连墙件的强度、稳定性和连接强度应按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GBJ18)、《钢结构设计规范》(CBJl7)、《混凝土结构设计规范》(GBJ10)等的规定计算。连墙件的轴向力设计值应按式(5-16)计算：Nl=NlW+N0(5-16)式中：Nl——连墙件轴向力设计值(kN)；NlW——风荷载产生的连墙件轴向力设计值，按式(5-17)计算Nlw=1.4ωkAW(5-17)AW——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积；N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，单排架取3，双排架取5。扣件连墙件的连接扣件应按有关规定验算抗滑承载力。
螺栓、焊接连墙件与预埋件的设计承载力应大于扣件抗滑承载力设计值Rc。
5.立杆地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足式(5-18)的要求：p≤fg(5-18)式中：p——立杆基础底面的平均压力，p=N/A；N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；A——基础底面面积；fg——地基承载力设计值，fg=kcfgk；kc——脚手架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取0.4，对黏土取0.5，对岩石、混凝土取1.0；fgk——地基承载力标准值，应按国家标准《建筑地基基础设计规范》(GBJ7)的规定采用，例如黏性土为表5-23。表5-23黏性土地基承载力标准值(kPa)注：N为标准贯入击数。
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6.模板支架计算模板支架计算立杆的稳定性应按以上脚手架立杆稳定承载力计算方法计算(不计算沉降，但应经常检测脚手架沉降)，参与荷载效应组合的项目及其荷载值按《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204)规定进行，即模板支架立杆的轴向力设计值应按式(5-19)、式(5-20)计算：不组合风荷载时，(5-19)组合风荷载时，(5-20)式中：——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。
模板支架立杆的计算长度l0，应按式(5-21)计算：l0=h+2a(5-21)式中：h——支架立杆的步距；a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(此规定的结果是限制上部伸出长度)。
【例5.1】某高层装饰工程拟搭设50m高双排脚手架，采用φ48×3.5钢管、冲压钢脚手板(每块宽230mm，自重0.3kN/m2，作业层铺4块；挡脚板用冲压钢脚手板1块)，脚手架排距1.05m、步距1.8m、柱距1.8m，连墙件竖向间距3.6m、水平间距5.4m，双层同时作业，立网全封闭(立网网眼尺寸35mm×35mm，绳径3.2mm，自重0.01kN/m2)。工程位于市区，地面粗糙度C类，基本风压ω0=0.45kN/m2。验算底层立杆稳定承载力。
解(1)脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1k一个柱距范围内每米高脚手架结构自重产生的轴向力标准值gk=0.1337kN/m(查表)，则50米高脚手架结构自重产生的轴向力标准值NG1k=0.1337kN/m×50m=6.685kN。(2)构配件自重标准值产生的轴向力NG2k2层脚手板自重标准值产生的轴向力：0.3kN/m2×0.23m×4×1.8m×2=0.9936kN1块挡脚板自重标准值产生的轴向力：0.3kN/m2×0.23m×1.8m=0.1242kN。
不组合风荷载时，=1.2(6.685+2.156)+1.4×7.56=21.193kN组合风荷载时，=1.2(6.685+2.156)+0.85×1.4×7.56=19.606kN立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.50×180=311.9cm，长细比=l0/i=311.9/1.58=197.4，轴心受压构件的稳定系数=0.185。不组合风荷载时，(不满足)。组合风荷载时，(不满足)。
5.2.5 扣件式钢管脚手架的构造要求
(3)搭接长度不应小于lm，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。(4)当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm，如图5.9所示。图5.9铺竹笆脚手板时纵向水平杆的构造1—立杆2—纵向水平杆3—横向水平杆4—竹笆脚手板5—其他脚手板。
脚手板的设置应符合下列规定：(1)作业层脚手板应铺满厂铺稳，离开墙面120～150mm。(2)冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130～150mm，两块脚手板外伸长度之和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100m，如图5.10所示。
(a)脚手板对接(b)脚手板搭接图5.10脚手板对接、搭接构造(3)竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，。
且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。(4)作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支撑杆可靠固定。2.立杆每根立杆底部应设置底座或垫板。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大子200mm处的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于lm。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm，脚手架底层步距不应大于2m，如图5.11所示。图5.11纵、横向扫地杆构造1—横向扫地杆2—纵向扫地杆。
立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：(1)立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。(2)搭接长度不应小于lm，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于l00mm。立杆顶端宜高出女儿墙上皮lm，高出檐口上皮1.5m。双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m。3.连墙件连墙件数量的设置除应满足规范计算要求外，应符合表5-24的规定。表5-24连墙件布置最大间距。
本页含表格（表5-24），源文件为粘连文本，暂未还原为真表格，建议对照原图补充。
连墙件的布置应符合下列规定：(1)宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。(2)应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。(3)宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。(4)一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2步)。连墙件的构造应符合下列规定：(1)连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。(2)连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。
4.门洞单、双排脚手架门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式，如图5.12所示，斜杆与地面的倾角应在45°～60°之间。门洞桁架的型式宜按下列要求确定。(1)当步距(h)小于纵距(la)时，应采用A型。
(2)当步距(h)大于纵距(la)时，应采用B型，并应符合下列规定：h=1.8m时，纵距不应大于1.5m；h=2.0m时，纵距不应大于1.2m。图5.12门洞处上升斜杆、平行弦杆桁架1—防滑扣件2—增设的横向水平杆3—副立杆4—主立杆。
5.剪刀撑与横向斜撑双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑，单排脚手架应设剪刀撑。剪刀撑的设置应符合下列规定。(1)每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表5-25的规定确定。每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。表5-25剪刀撑跨越立杆的最多根数(2)高度在24m以下的单、双排脚手架，应在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m，如图5.14所示。图5.14剪刀撑布置。
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(3)高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。(4)剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合规范构造规定。(5)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。横向斜撑的设置符合下列规定。(1)横向斜撑应在同—节间，由底至顶呈之字形连续设置，斜撑的固定应与门洞桁架斜腹杆要求相同。(2)一字形、开口型双排脚手架的两端必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道。(3)高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑，高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。
6.斜道人行并兼作材料运输的斜道的形式宜按下列要求确定。(1)高度不大于6m的脚手架，宜采用一字形斜道。(2)高度大于6m的脚手架，宜采用之字形斜道。斜道的构造应符合下列规定。(1)斜道宜附着外脚手架或建筑物设置。(2)运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道宽度不宜小于lm，坡度宜采用1:3。(3)拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度。(4)斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；(5)运料斜道两侧、平台外围和端部均应按规范规定设置连墙件；每两步应加设水平斜杆；应按规范规定设置剪刀撑和横向斜撑。
斜道脚手板构造应符合下列规定。(1)脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，向支。
托杆间距不应大于500mm。(2)脚手板顺铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺。(3)人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。7.模板支架模板支架立杆的构造应符合下列规定。(1)模板支架立杆的构造应符合规范关于脚手架立杆底部、扫地杆、底层步距、立杆接长的规定。(2)支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。(3)设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。(4)当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。
满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定。(1)满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵。
向剪刀撑，由底至顶连续设罩。(2)高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。(3)剪刀撑的构造应符合规范关于脚手架剪刀撑的构造规定。5.3碗扣式钢管脚手架1.碗扣式钢管脚手架的基本构造碗扣式钢管脚手架采用目前用量最多的扣件式钢管脚手架φ48×3.5焊接钢管作主构件，钢管上每隔一定距离安装一套碗扣接头制成。碗扣分上碗扣和下碗扣，下碗扣焊在钢管上，上碗扣对应地套在钢管上，其销槽对准焊在钢管上的限位销即能上、下滑动。横杆是在钢管两端焊接横杆接头制成。
连接时，只需将横杆接头插入下碗扣内，将上碗扣沿限位销扣下，并顺时针旋转，靠上碗扣螺旋面使之与限位销顶紧，从而将横杆和立杆牢固地连在一起，形成框架结构。每个下碗扣内可同时装4个横杆接头，位置任意。接头构造如图5.15。
(a)连接前(b)连接后图5.15碗扣接头构造2.碗扣式钢管脚手架的主要功能特点(1)多功能。(2)高功效。(3)承载力大。(4)安全可靠。(5)加工容易。(6)不丢失。(7)维修少。
5.4 门式钢管脚手架
5.4.1概述门式钢管脚手架是以门架、交叉支撑、连接棒、挂扣式脚手板或水平架、锁臂等组成基本结构，再设置水平加固杆、剪刀撑、扫地杆、封口杆、托座与底座，并采用连墙件与建筑物主体结构相连的一种标准化钢管脚手架。图5.16门式钢管脚手架的组成1—门架2—交叉支撑3—脚手板4—连接棒7—水平加固杆8—剪刀撑9—扫地杆10—封口杆11—底座12—连枪件13—栏杆14—扶手。
门架由立杆、横杆及加强杆焊接组成，如图5.17所示。门式钢管脚手架除门架之外的其他构件称为配件，包括连接棒、锁臂、交叉支撑、水平架、挂扣式脚手板、底座与托座。如图5.18、图5.19所示。图5.17门架1—立杆2—立杆加强杆3—横杆4—横杆加强杆5—锁销图5.18门式钢管脚手架基本组合单元1—门架2—垫木3—可调底座4—连接棒5—交叉支撑6—锁臂7—水平架(a)交叉支撑(b)锁臂(c)锁销(d)挂扣图5.19门架组件连接构造。
用于门架立杆竖向组装的连接件称为连接棒。门架立杆组装接头处的拉接件称为锁臂。连接每两榀门架的交叉拉杆称为交叉支撑。挂扣在门架横杆上的水平构件称为水平架。挂扣在门架横杆上的脚手板称为挂扣式脚手板。门架下端插放其中，传力给基础，并可调整高度的构件称为可调底座。门架下端插放其中，传力给基础，不能调整高度的构件称为固定底座。插放在门架立杆上端，承接上部荷载，并可调整高度的构件称为可调托座。插放在门架立杆上端，承接上部荷载，不能调整高度的构件称为固定托座。用于增强脚手架刚度而设置的杆件称为加固件，包括剪刀撑、水平加固件、封口杆与扫地杆。位于脚手架外侧，与墙面平行的交叉杆件称为剪刀撑。
与墙面平行的纵向水平杆件称为水平加固件。连接底步门架立杆下端的横向水平杆件称为封口杆。连接底步门架立杆下端的纵向水平杆件称为扫地杆。将脚手架连接于建筑物主体结构的构件称为连墙件。加固件及防护材料(如挡脚板、护栏、安全网、化纤织物等)称为脚手架的附件。沿脚手架竖向，门架两横杆间的距离称为步距，其值为门架高度与连接棒套环高度之和。相邻两门架立杆在门架平面外的轴线距离称为门架跨距。相邻两门架立杆在门架平面内的轴线距离称为门架间距。从底座下皮至脚手架顶层门架立杆上端的距离称为脚手架高度。沿脚手架纵向的两端门架立杆外皮之间的距离称为脚手架长度。脚手架搭设太高，不但不利于安全。也不经济。根据国内外实验和理论分析、国外同类标准、我国经验，落地门式钢管脚手架的搭设高度不宜超过表5-26的规定。
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表5-26落地门式钢管脚手架的搭设高度门式钢管脚手架的设计内容：(1)脚手架的平、立、剖面图；(2)脚手架基础做法；(3)连墙件的布置与构造；(4)脚手架的转角处、通道洞口处构造；(5)脚手架的施工荷载限值；(6)脚手架的计算，一般包括脚手架稳定或搭设高度计算以及连墙件的计算；(7)分段搭设或分段卸荷方案的设计计算；(8)脚手架搭设、使用、拆除等的安全措施。5.4.2门式钢管脚手架的设计计算1.脚手架的荷载及其组合与扣件式钢管脚手架相比，门式钢管脚手架的荷载及其组合有以下不同：(1)脚手架的风荷载体型系数对门架立杆钢管外径为42mm的敞开式脚手架取0.25(原则与扣件式钢管脚手架相同)；(2)门式钢管脚手架的计算项目有脚手架稳定、连墙件强度与稳定，其设计荷载分别为扣件式钢管脚手架立杆稳定设计荷载、风荷载+3.0kN。
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2.脚手架的稳定性脚手架稳定性可按式(5-22)计算：N≤Nd(5-22)式中：N——作用于一榀门架的轴向力设计值，取不组合风荷载、组合风荷载两情况的较大者，不组合风荷载时，组合风荷载时，NGk1——每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值；NGk2——每米高度脚手架附件自重产生的轴向力标准值；H——以米为单位的脚手架高度值；——各施工层施工荷载作用于一榀门架的轴向力标准值总和；Mk——风荷载产生的弯矩标准值，Mk=；Qk——风线荷载标准值；H1——连墙件的竖向间距；b——门架宽度；0.85——荷载效应组合系数。
1.2、1.4——永久荷载与可变荷载的荷载分项系数；Nd——一榀门架的稳定承载力设计值，按式(5-23)计算或查表5-29：Nd=Af；(5-23)——门架立杆的稳定系数，按查表；k——调整系数，按表5-27采用；表5-27调整系数ki——门架立杆换算截面回转半径，i=；I——门架立杆换算截面惯性矩，I=；h0——门架高度；I0、A1——分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积，查表5-28；。
h1、Il——分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩；A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1；F——门架钢材的强度设计值，对Q235钢采用205N／mm2。以上计算方法为以概率理论为基础的极限状态设计法，实质上属于半概率半经验的设计方法。与扣件式钢管脚手架不同，门式钢管脚手架的主要破坏形式是在抗弯刚度弱的门架平面外多波鼓曲失稳，如图5.21(a)所示。当交叉支撑只在脚手架的单侧设置，又不在未设交叉支撑一侧按步架设连续纵向加固杆时，脚手架将在门架平面外大波曲失表5-28门式脚手架用钢管截面几何特性。
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稳破坏，如图5.21(b)所示。当连墙件做稀疏布置，其竖向间距大到4～6个门架高度时，脚手架可能在门架平面方向大波鼓曲失稳，如图5.21(c)所示，这种失稳破坏的承载力尚无实验数据，但肯定低于第一种破坏形式。以上计算方法是针对脚手架主要破坏形式的计算。(a)平面外多波鼓曲(b)平面外大波曲(c)平面方向大波鼓曲图5.21门式钢管脚手架的失稳破坏形式。
门式脚手架稳定性计算单元如图5.22所示。门架立杆稳定系数，由门架平面外方向的长细比查取。门架的两侧是由立杆和加强杆组成的复合杆，因此计算门架平面外方向的长细比时应考虑加强杆的作用。图5.22门式脚手架稳定性计算单元根据《建筑结构设计统一标准》(GBJ68)规定，轴心压杆稳定的承载能力极限状态表达式为≤。
中——结构、构件的重要性系数，对脚手架结构应取0.9；——永久荷载及可变荷载的分项系数，应分别取1.2及1.4；——永久荷载、各可变荷载对压杆产生的轴向力标准值；——组合系数，为简化计，取1.0；——轴压杆稳定系数；A——轴压杆的截面积；fk——材料强度的标准值；——抗力分项系数，按GBJ18取1.165。为了与脚手架的容许应力法比较，在右端除以调整系数，则脚手架结构的设计表达式可写成：≤(5-25)记，则上式变为：。
≤(5-25)容许应力法的轴压杆稳定承载力极限状态表达式为≤(5-27)式中：——组合系数，为简化计，取1.0；K——安全系数，采用经验系数2.0。比较式(5-24)、式(5-25)得：(5-28)按可变荷载与永久荷载的一般比例范围，经反复试算、调整，得有限个；再把转化为门架计算高度调整系数k。【例5.2】某高层建筑结构及外装修施工用脚手架，搭设高度45m，施工荷载考虑两个操作层同时作业，取5.0kN／m2，建造地点风荷载的基本风压为0.55kN／m2，地面粗糙度B类。门架型号采用MFl219，钢材采用Q235，门架宽1.22m，门架高1.93m，步距1.95m，跨距1.83m。
脚手架构造作法：交叉支撑两侧设置，水平架5步4设、脚手板5步1设，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，加固杆件钢管为φ48×3.5mm；连墙件竖向及水平间距为3步3跨(近似取6m)；脚手架采用立网全封闭围护，立网网目3.5cm×3.5cm，绳径3.2mm；每5步设防护栏杆一道，杆件规格同加固杆。
解(1)求各种荷载对脚手架计算单元产生的内力标准值①脚手架自重产生的轴向力NGk1计算门架规格MFl219，每步架高内的构配件及其重量：门架1榀0.224kN交叉支撑2副0.04×2=0.08kN水平架(每5步4设)0.165×4/5=0.132kN脚手板2块(每5步1设)0.184×2×1/5=0.074kN连接棒2个0.006×2=0.012kN。
④风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值：根据脚手架高度H=45m、地面粗糙度B类，查得风压高度系数=1.62。对立网全封闭脚手架，风荷体型系数近似按空间桁架计算，并在计算挡风系数时，将立网的挡风系数计入。由前述，敞开式脚手架的挡风系数φ=0.093，立网挡风系数φ1==0.183，则立网全封闭脚手架风荷载体型系数为：=(0.093×2+0.183)×1.2=0.443风荷标准值：ωk=0.73ω0=0.7×1.62×0.443×0.55=0.276kN／m2作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值：qk=ωkl=0.276×1.83=0.505kN／m风荷载对脚手架计算单元产生的弯矩标准值：Mk===。
1.818kN·m。
(2)求作用于一榀门架的最大轴向力设计值不组合风荷载时，N=1.2(NGk1＋NGk2)H+1.4=1.2(0.276＋0.081)×45+1.4×11.16=34.90kN；组合风荷载时，N=1.2(NGk1NGk2)H+0.85×1.4(+2Mk/b)=1.2(0.276＋0.081)×45＋0.85×1.4×(11.16+2×1.818/1.22)=36.10kN以上二组合，取大者作为不利轴力。(3)求一榀门架的稳定承载力设计值Nd门架立杆换算截面惯性矩：I==6.08×104+1.42×104×1536/1930=7.21×104mm4门架立杆换算截面回转半径：i===15.25mm立杆长细比：=kh0/I=1.17×1930/15.25=148，查得立杆稳定系数=0.316。一榀门架的稳定承载力设计值为：Nd=Af=0.316×310×2×205×10-3=40.16kN>36.1kN(脚手架的稳定性满足要求)。
3.脚手架搭设高度计算脚手架搭设高度，由以下从稳定计算公式推导而来的两个公式计算，并取二者的较小值：不组合风荷载时，(5-29)组合风荷载时，(5-30)式中各项含义同前。计算中，先试取搭设高度及相应的调整系数k、风压高度系数，若所得搭设高度与试取搭设高度不吻合，则进行修正、重新试取搭设高度等，再算。一般，重复2～3次，即可得到精确结果。
4.连墙件计算连墙件应按下列公式计算强度及稳定：强度，≤(5-31)稳定，≤(5-32)式中：An——连墙件的净截面积，带螺纹的连墙件应取螺纹处的有效截面积；A——连墙件的毛截面积；Nt、Nc——风荷载及其他作用对连墙件产生的拉、压力设计值，Nt(Nc)=Nw+3.0kN；NW——风荷载作用于连墙件的拉(压)力设计值，NW=1.4ωkLlH1；——连墙件的稳定系数，按连墙件长细比查表；ωk——风荷载标准值；H1、Ll——分别为连墙件的竖向及水平间距；0.85——可能偏心受力连墙件按轴心受力构件计算的折减系数。
连墙件与脚手架、连墙件与主体结构的连接强度应按下式计算：Nt(Nc)≤Nv(5-33)式中：Nv——连墙件与脚手架、连墙件与主体结构连接的抗拉(压)承载力设计值。当采用扣件连接时，一个直角扣件为8.0kN(扣件抗滑承载力标准值10kN，除以抗力分项系数)；当为其他连接时应按相应规范规定计算。5.4.3门式钢管脚手架的构造要求1.门架门架跨距应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》(JGJ76)的规定，并与交叉支撑规格配合。门架立杆离墙面净距不宜大于150mm；大于150mm时应采取内挑架板或其他离口防护的安全措施。
2.配件水平架设置应符合下列规定：(1)在脚手架的顶层门架上部、连墙件设置层、防护棚设置处必须设置；(2)当脚手架搭设高度≤45m时，沿脚手架高度，水平架应至少两步一设；当脚手。
架搭设高度H>45m时，水平架应每步一设；不论脚手架多高，均应在脚手架的转角处、端部及间断处的一个跨距范围内每步一设；(3)水平架在其设置层面内应连续设置；(4)当因施工需要，临时局部拆除脚手架内侧交叉支撑时，应在拆除交叉支撑的门架上方及下方设置水平架；(5)水平架可由挂扣式脚手板或门架两侧设置的水平加固杆代替。
3.加固件剪刀撑设置应符合下列规定：(1)脚手架高度超过20m时，应在脚手架外侧连续设置；(2)剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为45°～60°，剪刀撑宽度宜为4～8m；(3)剪刀撑应采用扣件与门架立杆扣紧；(4)剪刀撑斜杆若采用搭接接长，搭接长度不宜小于600mm，搭接处应采用两个扣件扣紧。水平加固杆设置应符合以下规定：(1)当脚手架高度超过20m时，应在脚手架外侧每隔4步设置1道，并宜在有连墙件的水平层设置；(2)设置纵向水平加固杆应连续，并形成水平闭合圈；(3)在脚手架的底步门架下端应加封口杆，门架的内外两侧应设通长扫地杆；(4)水平加固杆应采用扣件与门架立杆。
扣牢。4.转角处门架连接在建筑物转角处的脚手架内、外两侧应按步设置水平连接杆，将转角处的两门架连成一体，如图5.23所示。图5.23转角处脚手架连接1—连接钢管2—门架3—连墙件5.连墙件脚手架必须采用连墙件与建筑物做到可靠连接。连墙件的设置除应满足计算要求外，尚应满足表5-30的要求。
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表5-30连墙件间距(m)6.通道洞口通道洞口应按以下要求采取加固措施：当洞口宽度为一个跨距时，应在脚手架洞口上方的内外侧设置水平加固杆，在洞口两个上角加斜撑杆，如图5.24所示；当洞口宽为两个及两个以上跨距时，应在洞口上方设置经专门设计和制作的托架，并加强洞口两侧的门架立杆。图5.24通道洞口加固示意1—水平加固杆2—斜撑杆。
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7.斜梯作业人员上下脚手架的斜梯应采用挂扣式钢梯，并宜采用“之”字形式，一个梯段宜跨越两步或三步。钢梯规格应与门架规格配套，并应与门架挂扣牢固。钢梯应设栏杆扶手。8.地基与基础搭设脚手架的场地必须平整坚实，并作好排水，回填土地面必须分层回填，逐层夯实。落地式脚手架的基础根据土质及搭设高度可按表5-31的要求处理，当土质与表5-31不符合时，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》的有关规定经计算确定。当脚手架搭设在结构的楼面、挑台上时，立杆底座下应铺设垫板或混凝土垫块，并应对楼面或挑台等结构进行承载力验算.。
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表5-31落地式脚手架的地基基础5.4.4模板支撑与满堂脚手架门式脚手架用于模板支撑时，荷载应按现行国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204)及《组合钢模板技术规范》(GBJ214)中有关规定取值，并进行荷载组合。门式脚手架用于满堂脚手架时，荷载应按实际作用取值，门架承载力应按前述稳定承载力公式进行计算。1.模板支撑用于梁模板支撑的门架，可采用平行或垂直于梁轴线的。
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布置方式，如图5.25所示。垂直于梁轴线布置时，门架两侧应设置交叉支撑；平行于梁轴线设置时，两门架应采用交叉支撑或梁底模小楞连接牢固。图5.25模板支撑的布置形式(一)1—混凝土梁2—门架3—交叉支撑4—调节架5—托梁6—小楞7—扫地杆8—可调托座9—可调底座。
当模板支撑高度较高或荷载较大时，模板支撑可采用如图5.26所示的构架形式支撑。图5.26模板支撑的布置形式(二)1—混凝土梁2—门架3—交叉支撑4—调节架5—托梁6—小楞7—扫地杆9—可调底座。
2.满堂脚手架门架的跨距和间距应根据实际荷载经设计确定，间距不宜大于1.2m。交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。水平架或脚手板应每步设置。顶步作业层应满铺脚手板，并应采用可靠连接方式与门架横梁固定，大于200mm的缝隙应挂安全平网。水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢。剪刀撑应在满堂脚手架外侧周边和内部每隔15m间距设置，剪刀撑宽度不应大于4个跨距或间距，斜杆与地面倾角宜为45°～60°。满堂脚手架距墙或其他结构物边缘距离应小于0.5m，周围应设置栏杆。
5.5 附着升降脚手架
5.5.1概述附着升降脚手架比挑、挂脚手架的反复搭设、吊升更加简便，其架面操作环境明显好于吊篮；而当建筑高度较大(如大于80m)，附着升降脚手架的施工成本都低于其他脚手架。所以，附着升降脚手架发展很快，呈现在高层建筑施工中全面普及的态势，成为高层建筑施工的主要脚手架形式。5.5.2附着升降脚手架的构造举例1.套管式附着升降脚手架构造如图5.27所示。固定框竖杆为φ48×3.5mm焊接钢管，活动框立管为φ63.5×4mm无缝钢管。脚手架单元长度不宜大于4m，以使单元具有足够刚度。每个单元由2个升降框和连接2个升降框的纵横向水平杆、剪刀撑、脚手板、安全网等组成。
对阳台部位，支撑杆加长、受压，并增加分别与固定框、活动框拉结的斜拉杆或钢丝绳、受拉。
图5.27套管式附着升降脚手架构造1—上翼板2—下翼板3—腹板4—支座板5—加劲板爬升一个楼层需要2个爬升过程，如图5.28所示，每个爬升过程分2步：活动架爬升1.4m、固定架爬升1.4m；也可用1个爬升过程。下降为反向操作。每个提升单元的操作人数见表5-32。
(a)爬升前的位置(b)活动架爬升1.4m(c)固定架爬升1.4m图5.28套管式附着升降脚手架的爬升。
套管式附着升降脚手架计算简图如图5.29所示。图中q为平均风荷载，(b)、(c)中F1、M1、F2、M2为集中荷载的平移等效荷载。解超静定结构得支座反力。表5-32提升单元的操作人数(a)荷载与支撑(b)固定架计算简图(c)活动架计算简图图5.29套管式附着升降脚手架计算简图。
本页含表格（表5-32），源文件为粘连文本，暂未还原为真表格，建议对照原图补充。
一般地，墙体强度达到C10等级后允许脚手架爬升、附墙，按冲切承载力验算此时的墙体强度，如图5.30所示。在局部荷载作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力按下式验算(混凝土结构设计规范GB50010—2002之7.7节)：Fl≤(0.7βhft+0.15，m)ημmh0(5-34)图5.30支座墙体冲切承载力验算1—冲切破坏锥体的斜截面；2—距荷载面积周边h0/2处的截面；3—距荷载面积周边h0/2处的周长；4—冲切破坏锥体的底面线Fl—附墙支座反力；h0—截面有效高。
式中：Fl——局部荷载设计值或集中反力设计值；βh——截面高度影响系数：当h≤800mm时，取1.0；当h≥2000mm时，取0.9，其间按线性内插法取用；ft——凝土轴心抗拉强度设计值，对C20、C30分别为1.10MPa、1.43MPa；，m——临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0～3.5N／mm2范围内，对非预应力混凝土板取0；η——系数，取式(5-25)、式(5-26)的较小值：局部荷载或作用面积形状的影响系数η1=0.4+1.2/βs(5-35)临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数η2=0.5+αsh0/(4μm)(5-36)βs——局部。
荷载作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，不宜大于4；当βs＜2时βs=2，当面积为圆形时βs=2；αs——板柱结构中柱类型的影响系数、对中柱取αs=40，对边柱αs=30；对角柱αs=20；。
h0—截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；μm——临界截面的周长，距离局部荷载作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。5.5.3当板开有孔洞且孔洞至局部荷载或集中反力作用面积边缘的距离不大1.挑梁式附着升降脚手架1.挑梁式附着升降脚手架挑梁式附着升降脚手架的特点是脚手架的固定、升降依靠从柱或边梁伸出来的挑梁实现，如图5.31所示。图5.31挑梁式附着升降脚手架。
2.导轨式附着升降脚手架导轨式附着升降脚手架的特点是脚手架的固定、升降、防坠落、防倾覆等靠导轨实现。如图5.32所示。图5.32导轨式附着升降脚手架。
导轨由槽钢制作，下部滑出的导轨可以拆除，装到上部，如图5.33所示。固定提升设备的提升挂座固定于导轨上，提升设备下连防坠落装置，如图5.34所示。立杆上固定导轮，防止脚手架内、外倾覆，如图5.35所示。图5.33导轨图5.34提升装置图5.35立杆上固定导轮。
3.互爬式附着升降脚手架互爬式附着升降脚手架的特点是相邻脚手架单元互为支点，交替升降，如图5.36所示。架子的导向可借助房屋结构，也可借助相邻脚手架单元。操作人员不在被升降的架体上，更安全。一次升降幅度不受限制。升降时1人指挥，2人拉葫芦，2人拆、安固定装置，共5人操作。相邻脚手架单元在不升降时用脚手板等连接。图5.36互爬式附着升降脚手架4.常用防坠装置的工作原理如图5.37所示，动力失效时，传感机构使三角楔块或楔轴上升，使制动机构与导轨锁紧。
(a)三角楔块(b)楔轴图5.37导轨式附着升降脚手架防坠装置如图5.38所示，棘轮棘爪机构使单向通行、反向限位；下降时人为解除图5.38棘轮棘爪机构防坠装置。
5.5.4 附录——建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定
第一章总则第二章设计计算第三章构造与装置第四章加工制作第五章安装、使用和拆卸第六章管理附录一名词、术语附录二附着升降脚手架的标准名称和型号。
5.6 悬挑脚手架
中央电视台彩电中心主楼施工用悬挑脚手架如图5.39所示。定型架子重约3t，由塔吊移位。三角架由槽钢、角钢焊接而成，用挂钩固定于柱子上的环箍；并为了保险，用钢丝绳把三角架系于柱子上。环箍由2根10号槽钢、2根φ30mm的长杆螺栓组成。该架子在本工程使用近1年，证明其安全、经济、使用迅速。图5.39支撑于三角架的悬挑脚手架1—定型架子2—三角架3—网4—环箍5—12号槽钢6—护身栏杆7—钢丝绳及顶杆。
用槽钢悬挑的脚手架构造如图5.40所示。图5.40用槽钢悬挑的脚手架。
用钢管悬挑的脚手架如图5.41、图5.42所示。图5.41用钢管悬挑的脚手架(一)1—水平横杆2—大横杆3—双斜杆4—内立杆5—加强短杆6—外立杆7—竹笆脚手板8—栏杆9—安全网10—小横杆11—用短钢管与结构拉结12—水平横杆与预埋环焊接。
5.7 外挂脚手架
1.手动吊篮如图5.43所示。图5.42用钢管悬挑的脚手架(二)图5.43吊篮。
安全绳(或称保险绳)与吊篮的连接方式有两种：钢丝绳兜住底部；钢丝绳与安全锁连接。如图5.44所示。(a)钢丝绳兜住底部(b)钢丝绳与安全锁连接图5.44安全绳(或称保险绳)与吊篮的连接方式挑梁构造例如图5.45所示。图5.45挑梁构造举例1—钢丝绳2—安全绳3—挑梁4—连接挑梁的水平杆5—拉杆6—垫木7—支柱。
2.电动吊篮如图5.46所示。吊篮邻墙一侧设滚轮，底部设脚轮，顶部设护头棚。吊篮可按需要用标准单元组装成不同长度，如4～10m。图5.46电动吊篮1—屋面支撑系统2—安全锁3—提升机构4—吊篮架体。
电动吊篮屋面支撑系统如图5.47所示。挑梁可通过脚轮移动，如图5.47(e)所示。图5.47电动吊篮屋面支撑系统。
5.7 外挂脚手架
习题1.某高层装饰工程拟搭设50m高双排脚手架，采用φ48×3.5钢管、冲压钢脚手板(每块宽230mm，自重0.3kN/m2，作业层铺4块；挡脚板用冲压钢脚手板1块)，脚手架排距1.05m、步距1.8m、柱距1.7m，连墙件竖向间距3.6m、水平间距5.4m，双层同时作业，立网全封闭(立网网眼尺寸35mm×35mm，绳径3.2mm，自重0.01kN/m2)。工程位于市区，地面粗糙度C类，基本风压ω0=0.45kN/m2。验算顶层立杆稳定承载力，计算连墙件轴向力设计值。
(提示：本题除“柱距1.7m”、“验算顶层立杆稳定承载力”、“计算连墙件轴向力设计值”外，余同例题；考虑顶层为作业层)解(1)脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1k=0.2353kN。(2)构配件自重标准值产生的轴向力NG2k=0.4478kN(3)施工荷载标准值产生的轴向力总和=1.79kN(4)风荷载设计值产生的弯矩MWk=0.0542kN·mMW=0.85×1.4MWk=0.85×1.4×0.0542=0.0645kN·m。
(5)顶层立杆稳定承载力验算不组合风荷载时，(满足)。组合风荷载时，(满足)。(6)计算连墙件轴向力设计值Nl=7.7kN2.门式脚手架采用较密实的轻质纤维编织材料(其自重与立网相当)全封闭围护，脚手架背靠建筑物的墙开门、窗洞，门架规格MFl219，其余条件同例题。(1)验算脚手架稳定性；(2)当连墙件竖向间距改为4m后，验算脚手架稳定性。解(1)风荷载参与组合时对一榀门架产生的轴力设计值N=42.96kN＞Nd=40.16kN(不满足)。(2)N=37.18kN＞Nd=40.16kN(满足)。
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