09 2.2　吸收和吸附式制冷.2.ppt

第1页：吸收和吸附式制冷

2.2 吸收和吸附式制冷

• 吸收式制冷目前在日本,中国和韩国得到了较普遍的应用.随着我国西气东输工程的实施和天然气的引进或开采,吸收式制冷正在制冷空调中发挥重要作用.按充分利用余热的冷热电联产系统将使得吸收式制冷必不可少; 广泛的燃气供应,以及夏季燃气低谷和用电高峰,可以使得燃气直燃式吸收式空调得到更广泛的应用.
• 我国在吸收制冷设计和制造方面处于国际先进水平,出现了江苏双良,长沙远大,大连三洋等一系列著名品牌. 这里选播的江苏双良空调设备有限公司情况介绍只是我国吸收制冷行业的一个缩影.江苏双良吸收式制冷介绍

第2页：吸收和吸附式制冷一、吸收和吸附

气体制冷剂回复液体状态2.2 吸收和吸附式制冷一、吸收和吸附(一) 吸收和吸附式制冷的特点制冷剂蒸发吸收热量制冷利用吸收或吸附方式

第3页：

第4页：如图2-129所示

如图2-129所示：

• 在压缩式制冷循环中
• 在吸收和吸附式制冷循环中利用压缩机液化制冷剂蒸气利用液体吸收剂或固体吸附剂液化制冷剂蒸气

第5页：可以利用各种热能驱动

吸收或吸附式制冷与压缩式制冷相比有以下特点：

• (1)可以利用各种热能驱动
• (2)可以大量节约用电
• (3)结构简单，运动部件少，安全可靠
• (4)对环境和大气臭氧层无害
• (5)热力系数COP低于压缩式制冷循环

第6页：工质对的状态参数

（二）工质对的状态参数

• 压缩式制冷循环
• 吸收式制冷循环
• 吸附式制冷循环单一组分工质双组分工质对固—液工质对

第7页：溶液的质量分数溶液中某组分的质量

1、溶液的质量分数溶液中某组分的质量百分数为= G i / ( G 1 + G 2 + ×××+ G i +×××+ G n) ×100 %(2-67)双组分的吸收式制冷工质对是一种二元溶液,其质量分数是以溶液中溶质的质量百分数表示的。溴化锂溶液的摩尔分数为(2-68)

第8页：溶液的摩尔分数溶液中某一组分的摩

2、溶液的摩尔分数溶液中某一组分的摩尔分数为(2-70)双组分的吸收式制冷工质对是一种二元溶液，其摩尔分数χ是以溶液中溶质的摩尔百分数表示的。溴化锂溶液的摩尔分数为(2-72)(2-71)

第9页：溶液的相平衡

3、吸附式制冷工质对的浓度活性炭一氨的浓度为(2-74)(三) 溶液的相平衡1、多元体系的相平衡关系式根据吉布斯定律，多元体系的自由度为(2-75)

第10页：双组分的吸收式制冷工质对气液相平衡状态方

双组分的吸收式制冷工质对气液相平衡状态方程式为双组分的吸附式制冷工质对气固相平衡状态方程式为(2-77)(2-76)

第11页：气液相平衡

2、气液相平衡（1）溶液的压力P在吸收式制冷循环的吸收或发生过程中，气液二相处于平衡状态。某一组分的蒸气分压力溶液的压力P 就是各个组分的蒸气分压力之和。即(2-79)(2-78)

第12页：溴化锂溶液的p—t图

图2-130 溴化锂溶液的p—t图

第13页：溶液的p—t图图2-130

（2）溶液的p—t图图2-130 为溴化锂溶液的p—t图，图中标出等质量分数线簇，左侧的线代表水的特性，并标出了水的饱和温度t’。图2-131为氨水溶液的p—t图，图中标出等质量分数线簇，左侧的线代表氨的特性，右侧的线代表水的特性，并在右侧标出了氨的饱和温度t’。

第14页：氨水溶液的p—t图

图2-131 氨水溶液的p—t图

第15页：氨水溶液的h—图

图2-133 氨水溶液的h—图

第16页：液固相平衡在一定的温度下, 溶质

（3）溶液的图如图2-133为氨水溶液的图。3、液固相平衡在一定的温度下, 溶质在溶剂中的溶解量是有限的。这时的溶液称为饱和溶液, 这时的温度称为结晶温度。图2-134为溴化锂溶液的液固相平衡图。等质量分数线簇右下方的一条曲线就是溶液的结晶曲线。

第17页：溴化锂溶液的液固相平衡图

图2-134 溴化锂溶液的液固相平衡图

第18页：气固相平衡

4、气固相平衡(1) 吸附类型吸附质与吸附剂的平衡吸附量为：吸附体系关于特定体系表示如下：等温吸附线等压吸附线等量吸附线

第19页：这三种吸附曲线从本质是一致

这三种吸附曲线从本质是一致的，但它们对于研究吸附现象各有长处：吸附等温线主要用于工业装置的微量吸附等压吸附线主要用于解吸的操作设计等量吸附线主要用于进行吸附热的计算和吸附工质对的选择

第20页：吸附理论与吸附率方程

(2) 吸附理论与吸附率方程

• 吸附势理论(Polanyi理论)是从固体表面存在吸附势能场出发，描述多分子层吸附的理论模型(2-82) 其中称为特征吸附函数

第21页：离吸附表面

离吸附表面L处摩尔气体吸附势能(2-83)吸附达到平衡时吸附率或

第22页：D—R 方程：

D—R 方程：(2-84) 在实验中存在三种与式(2-84)偏离的形式(2-85)

第23页：在压力低时

准高斯分布型方程(D-A方程)(2-86) 这种方程还存在一些缺点：

• (1)在压力低时，吸附量不能自动地转化为Henry定律
• (2)特性曲线与温度无关的假说在吸附质为极性物质时，其误差较大
• (3)对表面孔径分布不均匀的情况没有给出很好的解释

第24页：描述气固相平衡

(3)描述气固相平衡的p-T-x图图2-135示出了活性炭-甲醇吸附等量线，其中(a)为活性炭纤维、(b)为活性炭。（四）工质对的热质传递过程1、蒸发与冷凝过程在吸收和吸附式制冷循环中，制冷剂的蒸发或冷凝过程是在恒定的蒸发温度或冷凝温度下进行的。

第25页：图2-135

(a)活性炭纤维-甲醇吸附制冷p-T-x图(b) 活性炭-甲醇吸附制冷p-T-x图图2-135

第26页：吸收与发生过程在吸收式制冷循环中

2、吸收与发生过程在吸收式制冷循环中，制冷剂蒸气的吸收或发生过程是在恒定的压力下进行的在蒸发过程中:制冷剂吸收蒸发潜热，由液体蒸发成气体在冷凝过程中:制冷剂排放冷凝潜热，由蒸气冷凝成液体

第27页：吸附与解吸过程在吸附式制冷系统中

3、吸附与解吸过程在吸附式制冷系统中吸附和解吸从理论上来说是恒压过程图2-136所示，固体吸附剂受热解吸出制冷剂，在制冷剂压力达到冷凝压力时即开始解吸-冷凝过程，制冷剂被冷凝成液体

第28页：ACEQdQc

ACEQdQcACEQaQe图2-136: 吸附和解吸过程。A-吸附器；C-冷凝器；E-蒸发器；Qd-加热显热及脱附热；Qc-冷凝热；Qa-冷却显热及吸附热, Qe-制冷量

第29页：吸附与解吸状态图

图2-137: 吸附与解吸状态在吸附等压线上的表示吸附状态：吸附温度Ta、蒸发压力Pe; 解吸状态：解吸温度Tg、冷凝压力Pc

第30页：吸收式制冷循环

(一)吸收式制冷循环

• 吸收式制冷机由发生器、冷凝器、蒸发器、冷剂泵、溶液泵、吸收器及溶液热交换器等部件组成
• 由于它是利用工质对的质量分数变化，完成制冷剂的循环，因而被称为吸收式制冷二、吸收式循环

第31页：单效型吸收式制冷系统示意图

图2-138 单效型吸收式制冷系统示意图

第32页：

第33页：图2-138是对应于

图2-138是对应于图2-129(b)的单效型吸收式制冷系统示意图。所谓单效指的是驱动热源热能只利用了一次。从图2-138可知，高温热源的热量总是供应给发生器低温热源的热量供应给蒸发器(2-87) (2-88)

第34页：从目前吸收式系统制冷剂和吸收剂看

从目前吸收式系统制冷剂和吸收剂看，对几个热量项可以概括如下：显然，对于一个制冷系统来说，单个的热量独立调节是不可能的。(2-89) (2-90)

第35页：理想的单效吸收式制冷循环

理想的单效吸收式制冷循环COP 可以表达为(2-91) 对于大多数吸收剂有以下关系式成立(2-92)(2-93)

第36页：理想单效吸收式制冷循环COP

由此可以分析出理想单效吸收式制冷循环COP(2-94) 在吸收式制冷中另一个有用的关系式为(2-95)

第37页：图2-139 两级溴化锂吸收制冷机系统构

图2-139 两级溴化锂吸收制冷机系统构成，1、2、3、4-溶液泵

第38页：与以上单效基本循环相比

与以上单效基本循环相比，吸收式制冷循环可以分为多级循环和多效循环

• 多级循环采用的是简单复迭方式，图2-139为一典型的两级溴化锂吸收式制冷机系统构成，与单效吸收式系统比具有很多优点
• 多效循环则是对于高温热源的热量予以多次利用，使得系统COP有明显的提高。

第39页：双效吸收式制冷循环

图2-140 双效吸收式制冷循环

第40页：三效吸收式制冷循环

图2-141 三效吸收式制冷循环

第41页：通过热能的多效利用

通过热能的多效利用，吸收式制冷循环COP可以较显著地提高。压力复迭浓度复迭多种多效循环

第42页：多效溴化锂-水吸收式制冷机性能曲

图2-142 多效溴化锂-水吸收式制冷机性能曲

第43页：吸收式供热(采暖)循环

(二)吸收式供热(采暖)循环(1)溴化锂吸收式冷热水机组通常以燃油、燃气为能源。此时机组中的发生器相当于一台溴化锂溶液锅炉。通过发生器中产生的高温制冷剂加热溴化锂吸收式制热技术溴化锂吸收式冷热水机组溴化锂吸收式热泵机组

第44页：

第45页：溴化锂吸收式热泵溴化锂吸收式热

(2)溴化锂吸收式热泵溴化锂吸收式热泵又分为第一类和第二类两种型式。1)第一类吸收式热泵工作循环如图2-143a所示以增加热量为目的，故又称增热型吸收式热泵。2)第二类吸收式热泵工作循环如图2-143b所示以升温为目的，故又称为热变换器

第46页：吸收式机组种类表

原表同一分类方式下含多个机组，源文本连排，已按「机组名称—分类依据」的对应关系分行整理，建议对照原图核对分行。

第47页：驱动热源的利用方式单效双效多效多级发生

驱动热源的利用方式单效双效多效多级发生驱动热源在机组内被直接利用一次驱动热源在机组内被直接和间接地二次利用驱动热源在机组内被直接和间接地多次利用驱动热源在多个压力不同的发生器内被多次直接利用低温热源水空气余热以水冷却散热或作为热泵的低温热源以空气冷却散热或作为热泵的低温热源以各类余热作为热泵的低温热源

第48页：低温热源的利用方式第一类热泵第二类热泵多

低温热源的利用方式第一类热泵第二类热泵多级吸收向低温热源吸热，输出热的温度低于驱动热源向低温热源吸热，输出热的温度高于驱动热源吸收剂在多个压力不同的吸收器内吸收制冷剂，制冷机组有多个蒸发温度或热泵机组有多个输出热温度机组结构单筒多筒机组的主要热交换器布置在一个筒体内机组的主要热交换器布置在多个筒体内筒体的布置方式卧式立式主要筒体的轴线按水平布置主要筒体的轴线按垂直布置

第49页：吸收式机组吸收式机组是一种以热

1、溴化锂吸收式制冷循环(三) 吸收式机组吸收式机组是一种以热能为驱动能源、以溴化锂溶液或氨水溶液等为工质对的吸收式制冷或热泵装置。简单的分类如表2-15 所示。2、氨水吸收式制冷循环

本页正文提及表格，源文本未导出表体数据，建议对照原图补全。

第50页：

第51页：单效蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组

(四)单效蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组的循环流程单效蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组的应用系统。循环流程如图2-145所示。热源回路冷却水回路冷水回路冷剂水回路溶液回路

第52页：a）单效冷水机组的循环流程

a）单效冷水机组的循环流程b）单效制冷循环图2-145：单效蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组的循环流程1-冷凝器2-发生器3-蒸发器4-溶液热交换器5-引射器6-吸收器7-溶液泵8-冷剂泵

第53页：机组特征
单效制冷机使用能源广泛

机组特征

• 单效制冷机使用能源广泛，可以采用各种工业余热，废热，也可以采用地热、太阳能等作为驱动热源，在能源的综合利用和梯级利用方面有着显著的优势。而且具有负荷及热源自动跟踪功能，确保机组处于最佳运行状态。
• 单效制冷机的驱动热源为低品位热源，其COP在0.5-0.7. 如果业主具备高品位的热源，应选择远大直燃机或蒸汽双效制冷机，其COP在1.31以上。

第54页：单效蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组循

1、单效蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组循环流程的溶液回路包括下列过程：

• （1）稀溶液经溶液热交换器的加热升温过程
• （2）稀溶液在发生器中的发生过程
• （3）浓溶液经溶液热交换器的冷却降温过程
• （4）浓溶液和稀溶液在进入吸收器之前的混合过程
• （5）混合溶液在吸收器中的吸收过程

第55页：单效蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组循

2、单效蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组循环流程的制冷剂回路包括下列过程：

• （1）冷剂蒸汽在冷凝器中的冷凝过程
• （2）冷剂水在蒸发器中的蒸发过程

第56页：吸收式制冷的系统构成吸收式机组

(五) 吸收式制冷的系统构成吸收式机组的应用系统驱动热源回路制冷剂回路溶液回路冷却水回路冷水回路抽气装置自动控制装置安全保护装置蒸汽型直燃型热水型余热型

第57页：蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组的主要

(1) 单效蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组的主要部件和结构型式1．蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组的主要部件和结构型式热源回路冷却水回路冷水回路冷剂水回路溶液回路主要部件

第58页：图2-146 单筒单效蒸汽型溴化锂冷水机

图2-146 单筒单效蒸汽型溴化锂冷水机组1－冷凝器2－发生器3－蒸发器4－吸收器5－溶液热交换器6－溶液泵I 7－冷剂泵8－溶液泵II

第59页：图2-146为一种单筒型单效溴化锂冷水机

图2-146为一种单筒型单效溴化锂冷水机组结构型式单筒类型双筒类型三筒类型

第60页：双效蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组

（2）双效蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组的主要部件和结构型式双效蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组的主要部件，是在单效机组的基础上加设高压发生器、高温溶液热交换器和凝水换热器等部件常见的双效蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组的结构型式有三筒型、双筒型和多筒型

第61页：图2-147 三筒双效蒸汽型溴化锂冷水机

图2-147 三筒双效蒸汽型溴化锂冷水机组1－自动熔晶管2－冷剂泵3－溶液泵4－吸收器5－蒸发器6－高温溶液热交换器7－集气室8－低压发生器9－冷凝器10－高压发生器11－凝水热交换器12－低温溶液热交换器

第62页：双筒双效蒸汽型溴化锂冷水机组

图2-148 双筒双效蒸汽型溴化锂冷水机组

第63页：高发溶液循环量减少一半

远大并联流程双效蒸汽型溴化锂冷水机组

• 对比传统的串联流程，其优点十分突出：1.高发溶液循环量减少一半，启动时间缩短一半，节省启动能耗；机组部分负荷运行时，高发易升温，能耗减少20%以上。2.高发溶液可以更浓，因高发压力高，溶液不易因粘度大而滞留导致结晶。因此可增大吸收器出力，尤其是应付超常规条件：如冷却水超温或吸收器铜管结垢。3.低发溶液不需太浓，避免低交结晶。这样，采用高效板式热交换器才有可能。

第64页：直燃型溴化锂吸收式冷热水机组的结

2、直燃型溴化锂吸收式冷热水机组的结构型式直燃型溴化锂吸收式冷热水机组以燃料的燃烧热为驱动热源, 一般按双效吸收式制冷循环制取冷水，直接利用制冷剂蒸汽的冷凝制取热水。直燃型溴化锂吸收式冷热水机组常见的结构型式有：热水和冷水采用同一回路的、交替供应热水和冷水的机组，以及专设热水器和热水回路的同时制冷和采暖或供热水的机组。

第65页：热水和冷水采用同一回路的溴化锂

(1)热水和冷水采用同一回路的溴化锂冷热水机组机组运行时只处于制冷或采暖工况，通过转换阀实现工况的转换。在结构上，机组还可按溶液回路分成串联回路和并联回路二种类型。图2-149所示为热水和冷水采用同一回路的串联溶液回路吸收式冷热水机组。

第66页：热水和冷水采用同一回路的吸收式冷热水机组

图2-149 热水和冷水采用同一回路的吸收式冷热水机组

第67页：专设热水器和热水回路的吸收式冷

(2)专设热水器和热水回路的吸收式冷热水机组机组运行时通常只处于制冷或采暖工况，通过转换阀实现工况的转换。这种机组也可按溶液回路分成串联回路和并联回路二种类型。图2-150所示为一种专设热水器和热水回路的并联溶液回路吸收式冷热水机组。

第68页：图2-150 专设热水回路

图2-150 专设热水回路的直燃型溴化锂吸收式冷热水机组

第69页：

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第71页：
直燃吸收式溴化锂冷温水机

• 直燃吸收式溴化锂冷温水机，我们称之为“直燃机”，是直接燃烧天然气、城市煤气、液化石油气，柴油作能源，以水/溴化锂作介质的冷热源设备。由于直燃机不以电为能源（只需极少的电作循环辅助动力），并具有制冷、采暖、卫生热水功能，可以大幅度削减电力投资和供热设备投资。在电空调广泛采用的国家和地区，直燃机更能削减夏季峰值电力、填补夏季燃气低谷的综合经济效益，对于电力行业及燃行业的健康发展都具有举足轻重的影响。世界首台直燃机1968年在日本诞生，从1980年起成为日本、韩国等国的主要空调设备，占有该国中央空调市场80%以上的份额。远大1992年开发成功中国首台直燃机，1996年成为全球直燃机产销量最大的企业，至2002年已出口20余个国家，在中、美等国市场占有率为同行之首。

第72页：

第73页：

第74页：吸收式制冷循环的热力分析吸收式

(六) 吸收式制冷循环的热力分析吸收式制冷循环的数学物理模型包含了四类热力学方程：质量平衡、能量平衡、传热传质关系式、工质热物性图2-151示意了单效溴化锂-水吸收式制冷循环p-T-x图对于该单效吸收式制冷机的性能模拟需要做一些假设

第75页：单效溴化锂-水吸收式制冷循环p-T-x图

图2-151 单效溴化锂-水吸收式制冷循环p-T-x图

第76页：质量平衡方程能量平衡方程

质量平衡方程能量平衡方程

第77页：传热方程

传热方程

第78页：状态点流体物性状态热方程：两相平衡方程

状态点流体物性状态热方程：两相平衡方程：

第79页：表2-16 单效溴化锂-水吸收式制冷机设

本页为表2-16 单效溴化锂-水吸收式制冷机设计参数和操作，源文本仅提取到表题，表格数据未随文字导出，建议对照原课件图片补全本页数据。

表2-16 单效溴化锂-水吸收式制冷机设计参数和操作工况（源文本仅有表题）

第80页：表2-17 单效溴化锂-水吸收式制冷机仿

本页为表2-17 单效溴化锂-水吸收式制冷机仿真计算结果，源文本仅提取到表题，表格数据未随文字导出，建议对照原课件图片补全本页数据。

表2-17 单效溴化锂-水吸收式制冷机仿真计算结果（源文本仅有表题）

第81页：溴化锂-水双效吸收式循环系统和状态点

双效吸收式循环值得注意的是，溶液热交换器的效率和高温冷凝器与低温发生器之间的温差会对循环COP有显著影响。图2-152 溴化锂-水双效吸收式循环系统和状态点

第82页：双效吸收式循环输入参数表

第83页：稳态工况

假设

• 1.稳态工况；
• 2.制冷剂是纯水；
• 3.除了通过流量控制机构和泵发生压力变化外，系统其它任何部位均无压力变化；
• 4.状态点1，4，8，11，14和18为饱和液体；
• 5.状态点10为饱和蒸汽；
• 6.高温冷凝器与低温发生器温差为5oC;
• 7.并联流动布置；
• 8.两台溶液热交换器效率相同；
• 9.高压流程溶液流量设计能保证高温冷凝器的冷凝热正好等于低压发生器所需热量；
• 10.流量控制器处于绝热状态；
• 11.溶液泵均处于绝热；
• 12.容器和管路外壳均被很好地绝热，没有热损；
• 13.从蒸发器到吸收器没有水滴夹带；
• 14.离开(高、低压)发生器的蒸汽处于进入对应溶液热交换器的溶液的平衡温度。

第84页：表2-19 溴化锂-水双效吸收式循环系统

本页为表2-19 溴化锂-水双效吸收式循环系统的状态点参数，源文本仅提取到表题，表格数据未随文字导出，建议对照原课件图片补全本页数据。

表2-19 溴化锂-水双效吸收式循环系统的状态点参数（源文本仅有表题）

第85页：

第86页：一典型的单效氨-水吸收式循环

氨-水吸收式循环表2-20为单效循环计算中的输入参数和所用到的一些假设，表2-21为对应于图2-153状态点的计算结果。图2-153 一典型的单效氨-水吸收式循环

本页正文提及表格，源文本未导出表体数据，建议对照原图补全。

第87页：表2-20 单效氨-水吸收式循环计算中

本页为表2-20 单效氨-水吸收式循环计算中的输入参数，源文本仅提取到表题，表格数据未随文字导出，建议对照原课件图片补全本页数据。

表2-20 单效氨-水吸收式循环计算中的输入参数（源文本仅有表题）

第88页：表2-21 对应于图2-153状态点

本页为表2-21 对应于图2-153状态点的单效氨-水吸收，源文本仅提取到表题，表格数据未随文字导出，建议对照原课件图片补全本页数据。

表2-21 对应于图2-153状态点的单效氨-水吸收式循环计算结果（源文本仅有表题）

第89页：

第90页：冷热电联产

冷热电联产（BCHP）系统涡轮发电机已被广泛使用，以安静、长寿著称，不足之处是排气热损失较大，不同的机型尾气温度在250～550℃之间，氧含量为14％～18％，这是一笔大可挖掘的财富。远大独创BCHP应用方式如下：

• 1.较大的直燃机配较小的发电机：将涡轮发电机尾气引入直燃机的燃烧机。发电机尾气余热利用率为80％～90％。
• 2.较小的直燃机配较大的发电机：将涡轮发电机尾气一部分引入直燃机的燃烧机，一部分引入专门设计的余热发生器。发电机尾气余热利用率约40％～80％。
• 3.直接用发电机尾气制冷制热：专门设计尾气发生器，将发电机尾气全部引入发生器。发电机尾气余热利用率为40％～70％。

第91页：吸附制冷工质对

三、吸附式制冷循环1、吸附制冷工质对

吸附剂-吸附质（在制冷中

制冷剂）工质对的选择是吸附式制冷中最重要的因素之一

• 比较成熟的吸附工质对有活性炭/甲醇，活性炭/氨，氯化钙/氨，沸石/水，金属氢化物/氢
• G.Cacciola和G.Restuccia综合各工质对的性能后得出适合不同温区的“研究最成熟的”工质对（如表2-22）。

本页正文提及表格，源文本未导出表体数据，建议对照原图补全。

第92页：表2-22 比较成熟的工质对及其使用范围

本页为表2-22 比较成熟的工质对及其使用范围，源文本仅提取到表题，表格数据未随文字导出，建议对照原课件图片补全本页数据。

表2-22 比较成熟的工质对及其使用范围（源文本仅有表题）

第93页：吸附式制冷存在的问题吸附式制冷

2、吸附式制冷存在的问题吸附式制冷在其研制和应用中已显示了极大的发展前景，但它还存在下面一些缺陷：1）循环周期太长2）制冷量相对较小3）COP有待进一步提高

第94页：间歇式吸附式制冷系统（太阳能制冷机

3、吸附制冷循环（1）基本型吸附式制冷循环图2-154 间歇式吸附式制冷系统（太阳能制冷机）

第95页：吸附式制冷循环热力图

图2-155 吸附式制冷循环热力图

第96页：基本型循环热力计算与分析如图

（2）基本型循环热力计算与分析如图2-155所示，基本循环涉及7种热量，分述如下：1）Qh——吸附床等容升压过程中吸收的显热(2-107) 2）Qg——脱附过程吸收的热量(2-108)

第97页：3）Qc—冷却吸附床带走的显热

3）Qc—冷却吸附床带走的显热(2-109)4）Qad—吸附过程中带走的热量(2-120)5）Qref——制冷量(2-121)

第98页：6）Qcond—冷凝过程放出的热量

6）Qcond—冷凝过程放出的热量(2-122) 7）Qco——液态制冷剂从Tc降至蒸发温度Te放出的显热。(2-123)

第99页：对循环的评价可以用

对循环的评价可以用COP表示，它在吸附式循环中的表达式为：(2-124) 脱附热和吸附热可由Clausius-Clapeyron求得(2-127)

第100页：连续回热型吸附式制冷循环

图2-155 连续回热循环系统图（3）连续回热型吸附式制冷循环

第101页：一典型的吸附式空调系统

图2-156 一典型的吸附式空调系统

第102页：在连续回热循环中，可采用以下方法计算回热

在连续回热循环中，可采用以下方法计算回热量

第103页：解方程便可得理想回热情况下的回热温度

解方程便可得理想回热情况下的回热温度Treg。而理想回热量若定义回热率为回热量与加热过程所需热量的比值，则连续回热循环的回热率A和制冷系数COP分别为

第104页：吸附床冷却放热量的分配

我们可以把吸附床冷却过程放出的热量分为三部分：1）一部分是吸附床从最高解析温度Tg2降低到回热温度Treg的过程中被回收2）一部分在此过程中由于温差传热而损失3）一部分则在吸附床由回热温度Treg降低到冷却温度Ta2中被冷却水带走

第105页：吸附式制冷机及其在余热利用中

(4) 吸附式制冷机及其在余热利用中的应用图2-157 前川公司吸附式制冷样机

• 硅胶-水
• Qf=70-352kW
• 热水驱动:75-70℃
• 冷却水温:29-33℃
• 冷媒水:14-9℃
• COP：0.6

第106页：吸附式制冷样机内部结构示意图

图2-158 吸附式制冷样机内部结构示意图

第107页：表2-23 吸附式制冷机参数表

本页为表2-23 吸附式制冷机参数表，源文本仅提取到表题，表格数据未随文字导出，建议对照原课件图片补全本页数据。

表2-23 吸附式制冷机参数表（源文本仅有表题）

第108页：

第109页：

第110页：图2-159 内燃机车余热驱动固体吸附空

图2-159 内燃机车余热驱动固体吸附空调实验系统吸附器蒸发/贮液/蓄冷器

第111页：柴油机烟气余热驱动吸附式制冰机
制冷量:

柴油机烟气余热驱动吸附式制冰机

• 制冷量: 20 kg ice/h(实际值:3-3.5kW)
• 135 马力柴油机
• 活性炭-甲醇
• 双吸附器(48kg活性炭/台)
• 上海交大设计,湖北登封换热器有限公司制造

第112页：吸附式蓄冷

（5）吸附式蓄冷

• 蓄冷是工业生产和日常生活中许多地方需要用到的一种能量储存方式，也是一种重要的节能方式
• 与一般蓄冷不同，吸附式蓄冷是利用固体吸附剂对制冷剂的吸附/解吸循环来实现冷量的储存的
• 吸附式蓄冷在由余热或太阳能驱动的固体吸附式制冷中具有重要的研究意义和应用价值

第113页：蓄冷量吸附式蓄冷的蓄冷能力反映

1、蓄冷量吸附式蓄冷的蓄冷能力反映在蓄冷时和在放冷结束时吸附床所吸附的制冷剂量的不同。根据Dubinin-Astakhov方程，吸附床的平衡吸附量（单位质量吸附剂所吸附的制冷剂的质量）一般表示为单位质量吸附剂的理论蓄冷量则可用下式表示dx

第114页：放冷过程

2、放冷过程

第115页：随着吸附量增加

随着吸附量增加，吸附床温度升高其吸附能力下降，而制冷量不断减少，直到吸附床的温度达到最大值。第一次绝热放冷后蓄冷系统仍然具有相当大的蓄冷能力，吸附床温度降低以后，还可以进行多次放冷。

第116页：图2-160 绝热放冷

图2-160 绝热放冷的逐次放冷过程中的吸附床温度与放冷率

第117页：解吸温度对蓄冷量的影响

图2-161 解吸温度对蓄冷量的影响

第118页：如果在放冷的同时对吸附床进行冷却

如果在放冷的同时对吸附床进行冷却，吸附床的能量平衡方程将表示为冷却放冷过程可以一直进行到吸附床的温度接近于冷却流体的温度为止，因此其放冷率要比绝热放冷的大得多。第一次绝热吸附的总放冷量为

第119页：吸附式制冷
本节目选自中央电视台走进科学

吸附式制冷

• 本节目选自中央电视台走进科学栏目,系1999年科普节目<余热吸附制冷>.选播该节目内容时,我国在此领域研究尚不十分成熟,然而所给出的思想还是有一定参考价值的.
• 近年来上海交通大学所进行的研究工作基本上与节目内容相一致.并取得了一些实质性进展.