02 第2章 钢筋混凝土结构.pptx

第1页：单筋矩形截面正截面承载力

∑N=0:αfbx=Af∑M=0:M≤α1fcbx(h0−

2. M≤Asfy(h0−(x)1或4基本计算公式及适用条件如图2-15所示，由平衡条件可得（2-14）1csy(x)（2-15）)（2-16）

图2-15 单筋矩形截面梁承载力计算简图：单筋矩形截面正截面承载力相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第2页：单筋矩形截面正截面承载力（续）

ξb由

表2-12 查得

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2. 为了防止构件发生少筋破坏，应满足式中M—弯矩设计值；fc—混凝土轴心抗压强度设计值；fy—钢筋抗拉强度设计值；As—纵向受拉钢筋的截面面积；x—等效应力图形混凝土换算受压区高度；h0—截面有效高度；b—截面宽度；α1—系数，当混凝土强度等级小于等于C50时，取1.0，当混凝土强度等级等于C80时，取0.94。其间按线性插值法确定。适用条件：
3. 为了防止构件发生超筋破坏，应满足

第3页：单筋矩形截面正截面承载力（续）

x3

表2-12

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ρ≥ρminb混凝土强度等级小于C50时的ξ5计算方法

1. 直接法公式（2-14）、（2-15）或（2-16）中，有四个未知数，即、、、。一般合理地假定其中两个，然后按公式直接求解。具体做法为：按和，由公式（2-15）解构造要求先假定得，Asx0hbbh0

第4页：单筋矩形截面正截面承载力（续）

M=α1fcbx(h0−)=α1fcbξ.h0(h0−=α1fcbh0ξ(1−0.5ξ)=αsα1fcbh0ξ.h0)4)

2. 将x代入式（2-14）解得As。
3. 表格公式法直接应用公式求解运算比较繁琐。实际应用多采用表格公式法。有关计算系数推导如下：由式（2-15）可得(2)(22(x)(取得（2-17）（2-18）αs=ξ(1−0.5ξ)ξ=1−1−2αs

第5页：单筋矩形截面正截面承载力（续）

M=fyAs(h0−)=fyAs(1−0.5)h0=fyAsγsh0γ=1−0.5ξ=γsh0f520sMα1fcbhα=得（2-19）同理，由式（2-16）得：取（2-20）得（2-21）故或（2-22）（2-23）(x)

2. syMα1fcfyAsAs=ρbh0=ξ.bh0()121+1−2αsγs=

第6页：单筋矩形截面正截面承载力（续）

已知：构件材料、截面尺寸、所配钢筋、设计弯矩式中αs—截面抵抗矩系数；γs—内力臂系数。表格公式法的计算步骤如教材177页。6基本公式的应用受弯构件正截面的计算一般为两类问题，一是截面设计，二是截面复核。

1. 截面设计已知：构件材料、截面尺寸、设计弯矩求：所需纵向钢筋的面积、选出钢筋直径及根数。

【例2-1】 见教材P177

【例2-2】

【例2-3】

2. 截面复核

第7页：单筋矩形截面正截面承载力（续）

α1fcbh0100×107求：截面所能承受的最大弯矩或判断截面配筋是否满足要求。

【例2-4】 见教材p180

【例2-5】 一钢筋混凝土简支梁截面尺寸b×h=250mm×500mm，构件安全等级二级，C20混凝土，fc=9.6N/mm2，ft=1.1N/mm2，HRB335级钢筋，fy=300ξb=0.55N/mm2，M，100kN.m承受的弯矩设计值。求该梁所需纵向受拉钢筋面积。解

1. 采用一排筋，=αs22=0.19269.6×250×465=：M
2. 求αs=

第8页：单筋矩形截面正截面承载力（续）

α1fc9.6ρ==(ft||=0.45×||=710mm2

6. 求ξ：ξ=1−1−2αs=1−1−2×0.192=0.215
7. 求As：As=ξ.bh0=0.215×250×465×fy300
8. 验算适用条件：ξ<ξb=0.55=0.688%1.1300=0.165%=0.2%8As710bh0250×465>ρmin|0.2%,0.45fy

第9页：双筋矩形截面承载力计算

满足要求。按710mm2选取钢筋直径和根数。

2.2.5 双筋矩形截面受弯构件正截面承载力计算

1. 当梁所承受的弯矩较大，设计成单筋截面将会超筋，而增大截面尺寸和提高混凝土强度等级受到限制时，采用双筋截面；
2. 构件在不同荷载组合下，在梁的同一截面处均出现受拉时，应在梁的上下均设置受力钢筋形成双筋截面。2应力图形及基本计算公式由

图2-16：双筋矩形截面承载力计算相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第10页：图2-16 双筋矩形截面梁应力应变图

s′Asfy=A′fy+α1fcbx（2-24）(x)

图2-16 双筋矩形截面梁应力应变图：图2-16 双筋矩形截面梁应力应变图相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第11页：图2-16 双筋矩形截面梁应力应变（续）

（2-26）或（2-28）′ss公式适用条件如下x≥2a′x≤xbξ≤ξb（2-27）ss当x≤2a′时，取x=2a′，将受拉钢筋合力对受压钢筋合力点取矩，得sM=Asfy(h0−a′)s式中As,A′—受拉区、受压区所配钢筋的面积；fy,fy—受拉区、受压区所配钢筋的强度设计值；a′—受压区钢筋合力作用点至截面受压边缘的距离。

第12页：图2-16 双筋矩形截面梁应力应变（续）

为了方便分析与计算，可将上述应力图形与几百公式进行分解。如图2-17所示。

图2-17 双筋矩形截面梁应力图：图2-16 双筋矩形截面梁应力应变（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第13页：图2-16 双筋矩形截面梁应力应变（续）

M2=α1fcbx(h0−)13（2-29）（2-31）（2-32）两类问题，我们仅介绍截面设计。s′由

图2-17：图2-16 双筋矩形截面梁应力应变（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（b）得As1fy=A′fysssM1=As1fy(h0−a′)=A′fs′(h0−a′)（2-30）由

图2-17：图2-16 双筋矩形截面梁应力应变（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（c）得As2fy=α1fcbx(x)

2. 其中M=M1+M2，As=As1+As2。3基本公式应用双筋矩形截面的计算也分为截面设计与截面复核

第14页：图2-16 双筋矩形截面梁应力应变（续）

M−α1ξb(1−0.5ξb)fcbhfy′(h0−a′s)（2-33）1422

1. 受压区钢筋未知时已知：弯矩设计值、材料强度等级、截面尺寸求：受拉钢筋与受压钢筋面积一般步骤：
2. 判断是否按双筋设计，当M>α1fcbh0ξ(1−0.5ξ)=αsmaxα1fcbh0时，按双筋截面设计，反之，按单筋截面设计。αsmax为x=xb或ξ=ξb时的截面抵抗矩系数。
3. 若按双筋截面设计，应充分发挥混凝土的抗压强度，使总用钢量最小，应取x=xb或ξ=ξb。s
4. 由式（2-25）得A′=20

第15页：图2-16 双筋矩形截面梁应力应变（续）

α1ξbfcbh0+As′fy′（2-34）

4. 由式（2-24）得As=fy

【例2-6】 见教材P183

2. 受压区钢筋已知时已知：受压钢筋、弯矩设计值、材料强度等级、截面尺寸求：受拉钢筋的面积采用分解法求解的一般步骤：
3. 根据受压钢筋的面积和强度，求得对应的受As1=,M1fy15

第16页：图2-16 双筋矩形截面梁应力应变（续）

α1fcbh0

2. 计算受压区混凝土应承担的弯矩M2=M+M1
3. 按单筋矩形截面计算与受压区混凝土对应的受拉钢筋面积;162sssM2Mfy(h0−a′)′s,As=As1+As2;=若x≤2a′,表明已知受压钢筋过多,其应力不能达到若2a′≤x≤xb,则As2并计算出混凝土受压区高度x.α1fcbxfy,ξ2=1−1−2αs2,计算αs2=屈服强度fy,此时,取x=2a′求得As=若x>xb，表明超筋，应重新计算

第17页：单筋T形截面受弯构件正截面承载力计算

【例2-7】 见教材P1842.2.6单筋T形截面受弯构件正截面承载力计算T形截面如图2-18所示。其它可按T形截面计算的构件如图2-19所示。

图2-18 T形截面：单筋T形截面受弯构件正截面承载力计算相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图2-19 按T形截面计算的构件：单筋T形截面受弯构件正截面承载力计算相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第18页：单筋T形截面承载力计算（续）

1T形截面的分类及翼缘宽度的确定

1. 翼缘宽度的确定T形截面的伸出部分称为翼缘，中间部分称为腹板。T形截面压应力沿翼缘方向的分布是不均匀的，如

图2-20：单筋T形截面承载力计算（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（a）、（b）。为了计算方便，假定只在一定范围内的翼缘参与工作，并且压应力均匀分布，如

图2-20：单筋T形截面承载力计算（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（c）（d）。参与工作的翼缘宽度称为翼缘的计算宽度，其取值见

表2-13

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2. T形截面的分类T形截面根据受力大小不同，其中和轴可能通过如图2-21所示。′fbf翼缘，即x≤h′，称为第一类T形截面；其中和轴可能通过腹板，即x>，称为第二类T形截面，h′f

第19页：单筋T形截面承载力计算（续）

图2-20 T形截面应力分布图：单筋T形截面承载力计算（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图2-21 两类T形截面：单筋T形截面承载力计算（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第20页：表2-13 翼缘的计算宽度

表2-13 翼缘的计算宽度fb′

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第21页：单筋T形截面承载力计算（续）

M=Asfy(h0−)=α1fcb′fh′f(h0−)(2−36)21f

3. T形截面的判别式当x=h′时，由平衡条件得(

图2-22：单筋T形截面承载力计算（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

35. ffffffh′)
36. h′)
37. α1fcb′h′fyAsfy=α1fcb′h′,即As=

第22页：单筋T形截面承载力计算（续）

或M≤α1fcb′fh′f(h0−)(2−38)>α1fcb′fh′f(h0−2)()fff(h′)

2. 显然,当Asfy≤α1fcb′h′(2−
3. ff（2-39）（2-40）f时,应判定为第一类T截面.反之当Asfy>α1fcb′h′(h′)M应判为第二类T形截面。f2基本计算公式及适用条件
4. 第一类T形截面由于第一类T形截面混凝土受压区为矩形，按单筋矩形截面计算。取b=b′有

第23页：单筋T形截面承载力计算（续）

（2-41）（2-42）

2. 第二类T形截面第二类T形截面混凝土受压区为T形，如

图2-23：单筋T形截面承载力计算（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（a）所示。为了计算方便，将其截面承载力、截面配筋与应力图形分解为两部分。一部分由受压翼缘与其对应的受拉钢筋所组成，如

图2-23：单筋T形截面承载力计算（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（b）所示，另一部分由腹板及交叉部分与其对应的受拉钢筋所组成，如

图2-23：单筋T形截面承载力计算（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（c）所示。f2f.Asbh0ρ≥ρmin=Asfy=α1ξfcb′h.0M≤α1αsfcb′h0适用条件：x≤xb,均满足可不验算;

第24页：单筋T形截面承载力计算（续）

图2-23 第二类T形截面应力图形分解：单筋T形截面承载力计算（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第25页：单筋T形截面承载力计算（续）

M1=α1fc(b′f−b)h′f(h0−)(2−44)25(Th′)

2. ffffff由图2−23(b)得:As1fy=α1fc(b′−b)h′(2−43).minAsbh0=ρ≥ρ由图2−23(c)得:As2fy=α1fcbx(2−45)(x)
3. 叠加得第二类形截面基本公式Asfy=As1fy+As2fy=α1fc(b′−b)h′+α1fcbx(2−47)(h′)(x)适用条件：(2)
4. x≤xb或ξ≤ξb,

第26页：单筋T形截面承载力计算（续）

)′fh(

1. 判定T形类别。若时，为第)(一类T形截面，此时按单筋矩形截面计算；反之若M>时，为第二类T形截面，应按下)()(263基本公式应用T形截面的计算也分为截面设计与截面复核两类问题。
2. 截面设计已知：弯矩设计值、材料强度等级、截面尺寸求：截面所需钢筋面积一般步骤：步骤计算；
3. 计算与受压翼缘相对应的受拉钢筋面积及所能承担的弯矩
4. f(h′)

第27页：单筋T形截面承载力计算（续）

M1=α1fc(b′f−b)h′f(h0−(应的弯矩

3. 计算受压腹板所对)α1fcbh027)fff(h′2As1=α1fc(b′−b)h′fyM2=M−M1
4. 按单筋矩形截面计算受压腹板所对应的受拉钢筋面积2M2,As=As1+As2;α1fcbxfy,ξ2=1−1−2αs2,若x≤xb,则As2=并计算出混凝土受压区高度x.计算αs2=

第28页：单筋T形截面承载力计算（续）

As>时，为第一类T形截面，此时按单筋矩形截面计算；反之若时，为第二类T形截面，应按下28若x>xb，表明超筋，应重新加大截面尺寸或提高混凝土强度等级再计算。

2. 截面复核已知：弯矩设计值、材料强度等级、截面尺寸、钢筋面积求：计算截面所能承担的最大弯矩ff一般步骤：
3. 判定T形类别。若As≤α1fcb′h′fyffα1fcb′h′fy步骤计算；

第29页：单筋T形截面承载力计算（续）

2. 计算与受压翼缘相对应的受拉钢筋面积及所能承担的弯矩；
3. 计算受压腹板所对应的钢筋面积及承担的弯矩；
4. 叠加求得所能承担的最大弯矩。

【例2-8】 见教材P190

【例2-9】 见教材P190

【例2-10】 见教材P191例2-9例2-10

第30页：受弯构件的其它构造要求

2.4 受弯构件的其它构造要求

2.4.1 纵向钢筋的弯起与切断

据斜截面抗剪或弯起后抵抗支座负弯矩的大小确定外，还应符合下列要求：正截面抗弯承载力；斜截面抗弯承载力；斜截面抗剪承载力及构造要求。

1. 正截面抗弯承载力弯起钢筋一般是由梁正截面所需的纵向钢筋弯起的，因此，必须首先满足正截面抗弯承载力。受弯构件正截面抗弯承载力是否满足可通过抵抗弯矩图来反映。所谓抵抗弯矩图，是指按实际配置的钢筋绘制的梁各个截面所能抵抗弯矩大小的图形。抵抗弯矩图是构件抗力图，只与构件的材料、截面尺寸、纵向钢筋的数量与强度及其布置有关，与构件承担的荷载无关。

第31页：图2-28 弯矩图与抵抗

图2-28 弯矩图与抵抗弯矩图如图2-28所示：图2-28 弯矩图与抵抗相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

承受均布荷载的简支梁及弯矩图，根据跨中最大弯矩配置了3根直径20mm的钢筋，如无弯起或截断，则抵抗弯矩图为矩形。将梁的配筋施工图与弯矩图按相同比例上下对齐画出，在最大弯矩截面将梁中每一根钢筋所能抵抗的弯矩按其面积的比例作基线的平行线来划分弯矩图，（因为构造要求至少需要2根钢筋伸入支座，将其编为

1. 号筋，并放在靠近基线处；剩余的1根钢筋作弯起钢筋，编为
2. 号筋，放在抵抗弯矩图的下部），与弯矩图有交点,b′,c,c′。2a,b

第32页：图2-28 弯矩图与抵抗（续）

3c′在图2-29中看到，在a点处，

2. 号筋被充分利用，a点处截面称为
3. 号筋的充分利用点；在b,b′点处，
4. 号筋退出工作，
5. 号筋被充分利用，故b,b′截面称为
6. 号筋的理论切断截面，同时又是
7. 号筋的充分利用截面。显然，基线端点c,是
8. 号筋的理论切断截面。

图2-29 有弯起钢筋的抵抗弯矩图：图2-28 弯矩图与抵抗（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第33页：图2-28 弯矩图与抵抗（续）

4如果抵抗弯矩图能够完全包住弯矩图，则正截面抗弯承载力满足要求；反之，当抵抗弯矩图切入了弯矩图，则表明该截面所能抵抗的弯矩小于该截面的实际弯矩，不安全。若抵抗弯矩图远离弯矩图，则表明不经济。

2. 斜截面抗弯承载力要求受弯构件纵向钢筋的弯起位置还应满足斜截面抗弯承载力要求。如图2-30所示，对称荷载作用下的简支梁，在斜裂缝出现后，该斜截面上的最大弯矩是Ⅰ-Ⅰ所在正截面的最大弯矩，若忽略与斜裂缝相交截面上箍筋所起的抗弯作用，显然，要满足斜截面的抗弯承载力，就应满足fyAs1Z+fyAsbZsb≥fyAs1Z+fyAsbZ=Mmax

第34页：图2-30 案弯起钢筋弯起点的确定

5即满足（2-64）Zsb≥Z根据几何关系，可得s1≥0.5h0式中s1—纵向钢筋的下弯点至其充分利用截面之距离。

图2-30 案弯起钢筋弯起点的确定：图2-30 案弯起钢筋弯起点的确定相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第35页：表2-14 梁中箍筋最大间距

表2-14 梁中箍筋最大间距

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3. 斜截面抗剪承载力如果利用弯起钢筋抵抗剪力。除满足计算要求外，还应使前后两排弯起钢筋的上下弯起点间距满足

表2-14

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中V>0.7ftbh0时箍筋的最大间距；同时靠近支座的第一排弯起钢筋的上弯点距支座边缘满足：小于等于箍筋最大间距且大于等于50mm。如2-31

第36页：图2-31 弯起钢筋承担剪力的位置要

的纵向钢筋所形成的斜截面承载力一般不以足

图2-31 弯起钢筋承担剪力的位置要求2纵向钢筋的切断在图2：图2-31 弯起钢筋承担剪力的位置要相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

2. 号筋的理论切断截面。理论上讲，可以B点将
3. 号筋切断，但在B截面处有一斜裂缝CH通过，则该截面上的最大弯矩为MH，该值大于B截面处的弯矩，此时与斜裂缝相交的箍筋较少，它与剩余

第37页：图2-31 纵筋的截断位置

抵抗MH，因此，通常将该钢筋从理论断点伸出一段长度后再切断，这样，当出现斜裂缝CH时，

2. 号筋仍能起到一定的抗弯作用，当出现斜裂缝IH时，
3. 号筋随不能起到抗弯作用，但此时已有足够的箍筋通过该斜裂缝，可补偿
4. 号筋的抗弯作用。

图2-31 纵筋的截断位置：图2-31 纵筋的截断位置相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第38页：图2-31 纵筋的截断位置（续）

一般地，纵向受拉钢筋不宜在受拉区截断，在外伸梁或连续梁的中间支座处，钢筋数量较多确需切断时，应分批切断。切断钢筋应符合下列要求，如图2-31所示。不需要该钢筋的截面以外不小于20d处截断,且从

1. 当V≤0.7ftbh0时,应延伸至正截面受弯承载力计算强度充分利用截面伸出的长度不应小于1.2la+h0.该钢筋的截面以外不小于h0且不小于20d处截断,且从该钢筋该钢筋强度充分利用截面伸出的长度不应小于1.2la
2. 当V大于0.7ftbh0时,应延伸至正截面受弯承载力计算不需要
3. 上述规定确定的截断点仍位于负弯矩受拉区内时，则应延伸至正截面受弯承载力计算不需要刚钢筋的截面以外不小于20d处截断，且从该钢筋强度充分利用

第39页：纵向钢筋的锚固

中不作为支座截面的受压钢筋时，其伸入中间支座的101简支端支座钢筋混凝土简支梁和连续梁的简支端的下部纵向钢2中间支座连续梁跨中承受正弯矩的下部纵向受钢筋，在计算截面伸出的长度不应小于1.2la+1.7h

2.4.2 纵向钢筋的锚固筋

其伸入梁支座范围内的锚固长度las，见

图2-32：纵向钢筋的锚固相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

1. 当V≤0.7ftbh0时，las≥5d；
2. 当V>0.7ftbh0时，带肋钢筋las≥12d；光面钢筋las≥15d。式中d为纵向钢筋直径。

图2-32 纵向钢筋伸入支座锚固长度：纵向钢筋的锚固相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第40页：钢筋的接头

1.3倍的搭接长度，如图2-33所示。数量和锚固长度，可以按V>0.7ftbh0时简支端支座处理。连续板的下部纵向受力筋，一般伸入支座中线，且锚固长度不应小于5d。

2.3.3 钢筋的接头

绑扎搭接、机械连接或焊接。2机械连接接头和焊接接头的类型和质量应符合国家现行有关标准规定。3受力钢筋的接头宜设置在受力较小处。在同一钢筋上宜少设置接头。4同一构件中相邻纵向受力钢筋的绑扎接头宜错开布置，首尾相接式的布置会在接头处引起应力集中和局部裂缝。

钢筋绑扎搭接接头连接区段的长度为

第41页：表2-15 受拉钢筋搭接长度修正系数

绑扎搭接受拉钢筋的搭接接头长度按下式计算ll=ξ⋅la≥300mm式中la__受拉钢筋最小锚固长度;ξ__纵向受拉钢筋搭接长度修正系数按表2−15采用

表2-15 受拉钢筋搭接长度修正系数

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图2-33 受拉钢筋绑扎搭接接头12：表2-15 受拉钢筋搭接长度修正系数相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第42页：箍筋和弯起钢筋

135在纵向钢筋搭接长度范围内应配置箍筋，其直径应不小于搭接钢筋较大直径的0.25倍。当钢筋受拉时，箍筋间距不应大于搭接钢筋较大直径的0.25倍，且不应大于100mm；6当钢筋受压时，箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的10倍，且不应大于200mm。

2.3.4 箍筋和弯起钢筋

1. 箍筋设置：梁高在150mm-300mm时，可在梁端各四分之一范围内设置箍筋；但当在构件中部二分之一跨度范围内有集中荷载时，则应沿梁全长布置箍筋；梁高小于150mm时，咳不配箍筋；其余情况均应沿梁全长设置箍筋。

第43页：箍筋和弯起钢筋（续）

14

2. 箍筋间距：应符合

表2-14 的规定

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3. 箍筋的形式：封闭式和开口式。如图2-34所示。
4. 箍筋的肢数：单肢、双肢、四肢。如图2-35所示。

图2-34 箍筋形式：箍筋和弯起钢筋（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图2-35 箍筋肢数：箍筋和弯起钢筋（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

5. 箍筋的直径：梁高大于800mm时，其箍筋直径不宜小于8mm；梁高小于等于800mm时，

第44页：腰筋和拉结筋

15其箍筋直径不宜小于6mm。梁中配有计算需要的受压钢筋时，箍筋的直径不应小于纵向受压钢筋最大直径的0.25倍。2弯起钢筋与鸭筋

1. 弯起筋的角度：宜取450或600。
2. 弯起后的锚固长度：在受拉区不应小于20d，在受压区不应小于10d，d为弯起钢筋的直径梁中底层和顶层角部钢筋不应弯起。
3. 鸭筋：当支座处剪力较大而又不能利用纵向受力钢筋弯起承担剪力时，可设置仅用于受剪的鸭筋，如

图2-36：腰筋和拉结筋相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（a）所示。其端部的锚固长度按弯起钢筋的要求确定。在任何情况下，不得采用浮筋，如

图2-36：腰筋和拉结筋相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

2.3.5 腰筋和拉结筋

应在梁两侧

第45页：腰筋和拉结筋（续）

每隔200mm处设置一根直径不小于10mm的腰筋，两根腰筋之间用6mm-8mm的拉结筋联系，拉结筋间距为腰筋箍筋的2倍，如

图2-37：腰筋和拉结筋（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（a）。设置腰筋是控制在高度较大的构件中部，拉区弯曲斜裂缝将汇集成宽度较大的根状裂缝及由于混凝土收缩和温度变化发生的竖向裂缝

图2-35 弯筋端部构造：腰筋和拉结筋（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图2-36 鸭筋与浮筋：腰筋和拉结筋（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图2-37 腰筋布置及构件中部裂缝16：腰筋和拉结筋（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第46页：受压构件承载力

2.5 受压构件承载力受压构件

。偏心受压构件又分为单向偏心和双向偏心，如

图2-38：受压构件承载力相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图2-38 受压构件类型：受压构件承载力相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

2.5.1 轴心受压构件

受力筋和普通箍筋的钢筋混凝土短柱，在柱端作用轴向压力，整个截面的应力均匀分布。当压力较小时，构件压缩变形主要为弹性变形，纵向压力产生的压应力有钢筋和混凝

第47页：图2-39 轴心受压短柱

图2-39 轴心受压短柱：图2-39 轴心受压短柱相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图2-40 荷载应力曲线随着荷载的增加：图2-39 轴心受压短柱相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

构件的变形迅速增大，由于混凝土弹性模量较小，混凝土应力增加较小，而钢筋的应力增大较快，当混凝土达到极限应变时，钢筋的应力为5218

第48页：图2-39 轴心受压短柱（续）

19′长度系数.2正截面承载力计算

1. 基本公式式中N—轴向压力设计值；A—构件截面面积，当纵向钢筋的配筋率大于3%时，取混凝土净截面面积；fc—混凝土轴心抗压强度设计值；Ac—全部受压钢筋面积；fy′—钢筋抗压强度设计值；—钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数，查

表2-16

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构件的计算长度与构件两端支承情况有关，取计算长度l0=ϕl,l为构件的实际长度,ϕ为受压构件计算

第49页：表2-16 钢筋混凝土轴心受压构件的

表2-16

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钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数梁柱为刚接的钢筋混凝土框架柱的计算长度系数按下列规定取用：

1. 一般有侧移的多层房屋的钢筋混凝土各层柱，取为：当为现浇楼盖时，底层柱取1.0，其余各层柱取1.25；当为装配式楼盖时，底层柱取1.25，其余各层柱取1.5。
2. 可按无侧移考虑的框架结构，如具有非轻质隔墙的多层房屋，当为三跨或三跨以上，或为两跨且20

第50页：图2-39 轴心受压短柱（续）

21计算长度系数为：现浇楼盖时，取0.7；装配楼盖时，取1.0。对框架结构的取值：底层，取基础顶面至一层楼盖顶面之间的距离；其它层，取上下两层楼盖顶面之间的距离。3基本公式的应用轴心受压构件的计算也是分为截面设计和截面复核两类问题。

1. 截面设计已知：构件材料、截面尺寸、设计轴力。求：所需纵向钢筋的面积、选出钢筋直径及根数。
2. 截面复核已知：构件材料、截面尺寸、所配钢筋、设计轴力。

第51页：图2-39 轴心受压短柱（续）

22求：构件所能承担的最大轴力、验算是否安全。

【例2-14】 见教材P2084构造要求

1. 材料强度混凝土强度等级：多采用C20或以上C20。钢筋：HPB235、HRB335、HRB400。
2. 截面尺寸与形式
3. 截面形式采用正方形、矩形、圆形、T形。
4. 截面尺寸柱截面尺寸根据所承受内力大小、构件长度、支承情况来确定。一般要求：b≥l0/30,h≥l0/25(b,h分别为柱截面的宽度和高度)

第52页：图2-39 轴心受压短柱（续）

4. 箍筋
5. 作用：防止纵向钢筋压曲破坏；增强柱的抗23同时方形和矩形截面的宽度不宜小于250mm，且应符合模数。边长为800mm以下时，以50mm为模数边长为800mm以下时，以100mm为模数。
6. 纵向钢筋
7. 作用：增加柱承载力，减少混凝土的脆性，抵抗混凝土的收缩、温度变化等引起的偏心力。
8. 配筋率：全部纵向钢筋最小配筋率为0.6%，最大配筋率不宜大于5%，经济配筋率为0.8%-2%。
9. 直径：不宜小于12mm，数量不少于4根，并沿截面周边均匀布置。
10. 净距：不应小于50mm，中距不大于300mm。

第53页：图2-39 轴心受压短柱（续）

24剪强度；固定纵筋的位置；对混凝土受压后的侧向膨胀起到约束作用。

2. 间距：不应大于400mm及构件短边尺寸，且不应大于15倍纵向钢筋的最小直径。
3. 直径：不应小于纵向钢筋的最大直径的1/4，且不应小于6mm。
4. 当柱中全部纵向钢筋的配筋率大于3%时：箍筋直径不应小于8mm，间距不应大于纵向钢筋的最小直径的10倍，且不应大于200mm。
5. 箍筋应做成封闭状，箍筋末端应做成135度弯钩且弯钩末端平直段长度不应小于箍筋直径的10倍；箍筋也可焊成封闭环形。
6. 复合箍筋：当柱截面短边尺寸大于400mm且各边纵向钢筋多于3根时，或柱截面短边尺寸不大于400mm但各边纵向钢筋多于4根时，应设置复合箍筋。

第54页：图2-39 轴心受压短柱（续）

如图2-41所示轴心受压柱的箍筋；图2-42所示偏心受压柱的箍筋和复合箍筋。柱中不允许出现有内折角的箍筋。

图2-42 偏心受压柱的箍筋和复合箍筋25：图2-39 轴心受压短柱（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图2-41 轴心受压柱箍箍筋：图2-39 轴心受压短柱（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第55页：偏心受压构件

2.5.2 偏心受压构件

1. 试验研究根据破坏特征，分为大偏心受压破坏和小偏心受压破坏。
2. 大偏心受压破坏当构件的偏心距较大而受拉纵筋配置适量时，构件由于远离偏心压力一侧的钢筋受拉首先达到屈服点，而后变形和裂缝不断发展，截面混凝土受压区高度逐渐减小，最后受压区混凝土被压碎而导致构件破坏。属于塑性破坏。如

图2-43：偏心受压构件相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

2. 小偏心受压破坏当偏心距较小，构件截面大部分受压或偏心距较大而远离偏心压力一侧的钢筋较多时，截面的破坏首先是在离偏心力较近一侧的混凝土达到极限压26

第56页：偏心受压构件（续）

27应变而发生破坏。属于脆性破坏。如

图2-44：偏心受压构件（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图2-43 大偏心受压破坏：偏心受压构件（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图2-44 小偏心受压破坏：偏心受压构件（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

3. 两类破坏界限;当x≤xb或ξ≤ξb,为大偏心受压

第57页：偏心受压构件（续）

x>xb或ξ>ξb，为小偏心受压。28当小，其附加弯矩也很小，可忽略不计。对于

2. 附加偏心距和偏心增大系数η
3. 附加偏心距ea在偏心受压构件的正截面承载力计算中，应考+虑施工偏差、混凝土的不均匀性和荷载作用的不确定性、计算误差等原因，都可以使截面压力在偏心方向产生附加偏心距ea，其值可使偏心距增大，承崽能力降低。规范规定：附加偏心距取20mm与偏心方向截面边长的1/30二者中的较大值。初始偏心距ei=e0。ea钢筋混凝土柱在承受偏心荷载后，会产生纵向弯曲变形，其侧向挠度引起附加弯矩。对长细比较小的短柱（l0/h≤8），侧向挠度很

第58页：偏心受压构件（续）

ξ=N()

2. ξξ)h29长细比较大的中长柱（8<l0/h≤30），由于侧向挠度很大，其附加弯矩也很大，使得构件破坏时承载能力有所降低，降低的程度与构件的长细比和初始偏心距有直接的关系，但破坏仍属于材料破坏。对于长细比较大的长柱（l0/h>30），构件的破坏不是由于材料强度不足而引起的，而是由于构件纵向弯曲而引起的失稳破坏，在设计中尽量避免。规范采用将初始偏心距乘以一个偏心距增大系数来解决这个问题。l0h2eih01A=1.15−0.012012=0.2+2.7ξη=1+14000.5fc1(leih0或ξ1（2-66）（2-67）（2-68）

第59页：偏心受压构件（续）

30A—构件截面面积；

3. 基本计算公式
4. 基本假定a.截面应变保持平面；b.不考虑混凝土抗拉作用；d.受压区混凝土采用等效应力图形。式中l0—构件计算长度；h—截面高度；h0—截面有效高度；ξ1—偏新受压构件的截面曲率修正系数，按式（2-67）计算，当ξ1>1时，取ξ1=1.0；ξ2—构件长细比对截面曲率修正系数，按式（2-68）计算，当l0/h<15时，取ξ2=1.0。cuc.混凝土的极限应变为ε；

第60页：偏心受压构件（续）

312）大偏心受压破坏应力图形如

图2-45：偏心受压构件（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图-45大偏心受压破坏应力图形

第61页：偏心受压构件（续）

Ne=α1fcbx(h0−)+As′fy′(h0−a′s)（2-70）e=ηei+(−as)e′=ηei−(−a′s)32s)(s′(h(2x)

2. 式中e为纵向压力作用点至受拉钢筋合力点的距离,按下式计算由

图2-45：偏心受压构件（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

a大偏心受压构件基本计算公式N=α1fcbx+A′fy−Asfyssh2（2-71）适用条件2a′≤x≤xb当x>2a′时，取x=2a′并对受压钢筋合力点取力矩平衡如

图2-45：偏心受压构件（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

b,得（2-72）e′为纵向压力作用点至受压钢筋合力点的距离,按下式计算（2-73）

第62页：偏心受压构件（续）

333）小偏心受压构件破坏应力图形如

图2-46：偏心受压构件（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图2-46 小偏心受压构件应力图形：偏心受压构件（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第63页：图2-46 小偏心受压构件基本计算公

Ne=α1fcbx(h0−)+As′fy′(h0−a′s)（2-75）x)2)(′′(ξ−0.8)fyξb−0.8σs=由

图2-46：图2-46 小偏心受压构件基本计算公相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

小偏心受压构件基本计算公式N=α1fcbx+Ayfy−Asσs（2-74）适用条件x>xb偏心受力构件承载力计算公式同样可解决截面设计和截面复核两类问题

2.6 钢筋混凝土构件变形和裂缝的计算

2.6.1 受弯构件变形计算

第64页：图2-46 小偏心受压构件基本计算（续）

35对于完全匀质的弹性材料当梁的截面尺寸和材料一定时，挠度与弯矩呈直线关系，表明抗弯刚度是一个常量，如

图2-47：图2-46 小偏心受压构件基本计算（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图2-47 挠度与抗弯刚度曲线：图2-46 小偏心受压构件基本计算（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图2-48 挠度随时间变化曲线但对于钢筋混凝土结构：图2-46 小偏心受压构件基本计算（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

材料属于弹塑性，且截面存在裂缝，因此只有在荷载较小时，抗弯刚度才可近似为常量，随着荷载的增加，裂缝的出现，挠度与弯矩呈曲线关系，表明刚度在降低，是变量，如

图2-47 虚线所示：图2-46 小偏心受压构件基本计算（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第65页：图2-46 小偏心受压构件基本计算（续）

6αEρ1+3.5γ′f36（2-77）由图2-48中可以看出，梁的挠度不仅与荷载有关，还由于混凝土徐变的原因，使得梁的挠度增加，表明混凝土抗弯刚度与荷载的持续时间有关，是变量。因此，要想计算钢筋混凝土梁的挠度，关键是要确定截面的抗弯刚度。

规范规定：荷载效应标准组合下的截面刚度即短期刚度用Bs表示；按荷载效应标准组合并考虑荷载长期作用的影响下的截面刚度即长期刚度用B表示。1荷载效应标准组合下的短期刚度BsBs=2EsAsh01.15ψ+0.2+

第66页：图2-46 小偏心受压构件基本计算（续）

37（2-79）（2-80）—混凝土轴心抗拉强度标准值。steskAsAteMk0.87h0A==ρσ式中ψ—裂缝间纵向钢筋应变的不均匀系数，ψ=1.1−teskρte—按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋的配筋率；—有效受拉混凝土截面面积；σsk—按荷载标准值组合计算的纵向受拉钢筋的应力值；Mk—按荷载短期效应值组合计算的弯矩标准值；tkf

第67页：图2-46 小偏心受压构件基本计算（续）

38（2-82）fff当计算ψ<0.2时，取ψ=0.2；当计算ψ>0.1时，取ψ=0.1。γ′—受压区混凝土翼缘面积与腹板有效面积之比，ffbh0b′,h′−受压翼缘的宽度和厚度αE—钢筋与混凝土弹性模量之比。

其余符号与前相同。2矩形、T形、倒T形、工字形截面受弯构件的长期刚度kBsB=MkMq(θ−1)+M

第68页：图2-46 小偏心受压构件基本计算（续）

数；式中Mq—按荷载效应的准永久值组合计算的弯矩；Bs—荷载效应的标准组合下受弯构件的短期刚度；θ—考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系ρ′ρθ=2−0.4（2-83）ρ,ρ′—分别为纵向受拉、受压钢筋的配筋率。

3受弯构件挠度计算2f=s（2-84）B式中[f]—受弯构件的挠度限值，按

表2-17 采用

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第69页：受弯构件裂缝宽度验算

表2-17 受弯构件挠度限值

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2.6.2 受弯构件裂缝宽度验算

说明垂直裂缝的发生及分布特点，如

图2-49：受弯构件裂缝宽度验算相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第70页：图2-49 裂缝发生前后应力变化情况

(a)(b)(c)

图2-49 裂缝发生前后应力变化情况：图2-49 裂缝发生前后应力变化情况相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

1. 裂缝未出现前，如

图2-49：图2-49 裂缝发生前后应力变化情况相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

(a)。受拉区混凝土拉应力与钢筋的拉应力沿构件轴线方向基本上是均匀分布的，由于混凝土抗拉强度的离散性，古第一条裂缝的出现具有随机性

2. 当某一薄弱截面混凝土的应力超过其抗拉强度时，在该截面上首先出现第一条裂缝，如

图2-4941：图2-49 裂缝发生前后应力变化情况相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第71页：图2-49 裂缝发生前后应力变化情（续）

42裂缝出现后，该截面混凝土退出工作，应力为零，同时，该截面上的钢筋应力急剧增加。钢筋应力的变化使钢筋与混内，不会出现新的裂缝。因此，理论上讲，平均裂缝的间距应小于或等于2裂缝的平均间距凝土之间产生粘结力的相对滑移，随着离裂缝截面越远，粘结力将把钢筋应力传给混凝土，混凝土的应力增加，钢筋的应力减小，直到距裂缝截面最小裂缝间距lcr,min处，混凝土的应力再次增加到其抗拉强度，出现新的裂缝。

显然，在距第一条裂缝两侧lcr,min范围min

3. 若梁的两个截面A、D上同时出现第一批裂缝，如

图2-49：图2-49 裂缝发生前后应力变化情（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（c)，且两条裂缝之间的距离小于等于2lcr,时，则在两条裂缝之间不会出现新的裂缝。min2lcr,，且大于或等于lcr,min

第72页：图2-49 裂缝发生前后应力变化情（续）

lcr=β(0.9c+0.08∑nidi2∑nividi)裂缝平均间距主要与下列因素有关：

1. 混凝土受拉面积相对大小。
2. 混凝土保护曾大小。
3. 钢筋与混凝土之间的粘结作用。规范在考虑了上述因素后，给出计算公式（2-85）（2-86）)(deq=deqρte式中β—经验系数。对轴心受拉构件取1.1；对受弯构件取1。c—混凝土保护层厚度。小于20mm时，取20mm；大于65mm时，取65mm。deq—纵向受拉钢筋等效直径。43

第73页：图2-49 裂缝发生前后应力变化情（续）

44di—第i种受拉钢筋直径。vi—第i种受拉钢筋的相对粘性特征系数，按

表2-18 采用

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表2-18

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钢筋的相对粘性特征系数3平均裂缝宽度平均裂缝宽度等于混凝土在裂缝截面处的回缩量，即在平均裂缝间距长度内钢筋的伸长量与和钢筋处在同一刚度的受拉混凝土纤维伸长量之差，如

图2-50：图2-49 裂缝发生前后应力变化情（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第74页：图2-50 平均裂缝宽度

图2-50：图2-50 平均裂缝宽度相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

平均裂缝宽度lcrσskEswcr=0.85ψ（2-87）宽度的计算公式为式中wcr—平均裂缝宽度。σsk—开裂截面钢筋应力。4最大裂缝宽度规范考虑了裂缝宽度分布不均匀性以及按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响的最大裂缝

第75页：图2-50 平均裂缝宽度（续）

wmax=αcrψEs(式中αcr—构件受力特征系数，按

表2-19 采用

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表2-19

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构件受力特征系数5裂缝宽度验算wmax≤[wmax]（2-89）式中[wmax]—裂缝宽度限值

第76页：表2-20 可不作裂缝宽度验算的钢筋

表2-20

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可不作裂缝宽度验算的钢筋直径可不作裂缝宽度验算的钢筋直径，如

表2-20

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第77页：预应力混凝土构件

2.7 预应力混凝土构件

2.7.1 预应力混凝土的基本原理

避免混凝土过早开裂，可在混凝土受拉区预先施加一压应力，当构件承受拉应力时，必须先抵消次压应力才能开始受拉，然后才出现裂缝，这样，就可延缓裂缝的出现或减小裂缝宽度。这种在构件受力前预先施加压应力的构件称之为预应力混凝土构件。

以预应力混凝土简支梁为例来分析预应力混凝土的基本原理。简支梁在均布荷载作用下，截面上的应力分布如

图2-51：预应力混凝土构件相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第78页：图2-51 预应力混凝土的基本原理

图2-51 预应力混凝土的基本原理2预应力混凝土结构的特点预：图2-51 预应力混凝土的基本原理相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

应力混凝土结构具有下列优点：

1. 提高了构件的抗裂度，或延缓裂缝的出现，或减小裂缝的宽度；
2. 提高了构件的刚度和耐久性；
3. 减小了截面，节省了混凝土，减轻了结构自重，适用于大跨度结构。

第79页：预应力混凝土材料

预应力混凝土结构具有下列缺点：

1. 施工麻烦，工艺复杂；
2. 需要大量的锚具；
3. 施工周期长；
4. 精度要求高，造价高；
5. 不能提高构件承载力。

2.7.2 预应力混凝土材料

低于C30；当采用钢绞线、钢丝、热处理钢筋做预应力钢筋时，混凝土强度等级不宜低于C40。2钢筋预应力混凝土结构的钢筋应满足下列要求；

1. 较高的强度。
2. 良好的塑性。

第80页：预加应力的方法和锚具

表2-21 张拉控制应力的限值

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3. 良好的可焊性。
4. 与混凝土间良好的粘结作用。国内常用的预应力混凝土结构的钢筋有钢筋、钢绞线、钢丝三类。

2.7.3 预加应力的方法和锚具

钢筋时，所应达到的应力，用σcon表示。张拉控制应力的限值如

表2-21

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第81页：预加应力的方法和锚具（续）

2预加应力的方法预加应力的方法有先张法和后张法两种。

1. 先张法特点是通过钢筋与混凝土之间的粘结力来传递预压应力的，制做需要台座，锚具在施工中可重复使用，适用于中小型构件。
2. 后张法特点是通过锚具来传递预压应力的锚具永远附在构件上，不能拆卸，制做不需要台座，可在现场制做，适用于大型构件。3锚具预应力混凝土构件对锚具的要求是；
3. 具有足够的强度和刚度；
4. 预应力损失小；

第82页：预应力损失及其组合

由于混凝土局部挤压所引起的预应力损失6lσ53

3. 构造简单，便于制做和加工；
4. 节省材料，降低成本。

2.7.4 预应力损失及其组合

预应力降低

2. 预应力钢筋与孔壁之间引起的预应力损失
3. 混凝土加热养护时，预应力钢筋与台座之
4. 用螺旋式预应力钢筋做配筋的环形构件，值称为预应力损失，用σl表示。间温差引起的预应力损失σl3
5. 锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1σl2
6. 钢筋应力松弛引起的预应力损失σl4
7. 混凝土收缩、徐变引起的预应力损失σl5

第83页：表2-22 预应力损失值组合

表2-22

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预应力损失值组合预应力总损失的最小值：先张法构件100N/mm2；后张法构件：80N/mm2。2预应力损失值组合在混凝土预压前发生的预应力损失称为第一批预应力损失，用σI表示；在混凝土预压后发生的预应力损失称为第二批预应力损失，用σII表示

第84页：本章思考题

13. 梁中钢筋通常有哪几种？55思考题
14. 常用的热轧钢筋有哪几种？其代表符号是什么？
15. 钢筋按其外形可分为哪几种？
16. 混凝土基本强度指标有哪些？
17. 如何选择钢筋混凝土结构的混凝土强度等级？
18. 如何选择预应力混凝土结构的混凝土强度等级？
19. 何谓混凝土的收缩？
20. 产生混凝土收缩的主要原因是什么？
21. 影响混凝土收缩的主要因素有哪些？
22. 何谓混凝土的徐变？
23. 产生混凝土徐变的主要原因是什么？
24. 影响混凝土徐变的主要因素有哪些？
25. 钢筋与混凝土之间的粘结力由哪几部分组成？

第85页：本章思考题（续）

25. 什么是剪跨比？它对梁斜截面抗剪有什么影5614、梁中箍筋的作用是什么？
26. 梁中弯起钢筋的作用是什么？
27. 板中分布钢筋的作用是什么？
28. 什么是混凝土保护层？其作用是什么？
29. 什么是配筋率？配筋率对梁正截面承载力有何影响？
30. 适筋梁破坏过程分为哪几个阶段？各阶段的主要特征是什么？每个阶段是哪种极限状态设计的依据？
31. 等效应力图形的等效条件是什么？
32. 什么是截面界相对界限受压区高度？
33. 在什么情况下可采用双筋截面梁？
34. 什么是第一类T形截面？什么是第二类T形截面？
35. 如何判断两类T形截面？

第86页：本章思考题（续）

5726、影响梁斜截面受剪承载力的主要因素有哪些？

27. 梁斜截面破坏的主要形态有哪些？它们在什么情况下发生？破坏性质如何？
28. 轴心受压构件中的纵向受压钢筋的作用是什么？
29. 大、小偏心受压构件破坏特征是什么？其破坏性质如何？
30. 预应力混凝土结构有哪些优点？
31. 施加预应力的方法有哪几种？各是如何传递预压应力的？
32. 产生预应力的原因有哪些？
33. 先张法和后张法预应力损失各有哪几项？