03 第3章 钢筋混凝土梁板结构.pptx

第1页：钢筋混凝土梁板结构章节封面

第3章钢筋混凝土梁板结构

梁板结构是指由梁及平板组成的受力体系，是土木工程中常见的结构形式，它除了在建筑的楼盖或屋盖得到广泛应用外，还用于桥梁的桥面结构，水池的顶盖、池壁、底板，档土墙，筏式基础等，因此，其设计原理具有普遍意义。

3.1 现浇整体式单向板肋梁楼盖

盖。优点：整体性好、抗震性强、灵活性大、防水防漏，能满足各种平面形状、设备和管道、各类荷载及施工条件等特殊要求。缺点：耗费模板、施工周期长、混凝土受季节影响大。1楼盖类型

1. 按施工方法分

第2页：现浇整体式单向板肋梁楼盖（续）

1. 现浇整体式
2. 装配式
3. 装配整体式由预制梁板上现浇一叠合层而成为整体，如

图3-1：现浇整体式单向板肋梁楼盖（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

2. 按受力和支承条件分
3. 单向板肋形楼盖；
4. 双向板肋形楼盖；
5. 无梁楼盖；
6. 井式梁楼盖；
7. 密肋楼盖；
8. 扁梁楼盖，如

图3-2：现浇整体式单向板肋梁楼盖（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-1 叠合梁：现浇整体式单向板肋梁楼盖（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第3页：图3-2 常用楼盖形式

图3-2 常用楼盖形式：图3-2 常用楼盖形式相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第4页：图3-2 常用楼盖形式（续）

2受力体系与计算简图

1. 单向板与双向板肋梁楼盖中的板被梁分割成许多区格，每一区格板的四边一般均有梁或墙支承，板上的荷载主要通过板的受弯作用传到四边支承的构件上，如

图3-3：图3-2 常用楼盖形式（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-3 板的变形：图3-2 常用楼盖形式（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第5页：图3-2 常用楼盖形式（续）

当3>>2时，宜按双向板设计，若按单向板设计，应沿长边方向布置足够的构造钢筋。

2. 两对边支承的板，按单向板设计。
3. 单向板肋梁楼盖中的荷载传递路线板次梁主梁柱或墙。也就是说，板的支座为次梁，次梁的支座为主梁，主两的支座为柱或墙。
4. 单向板肋梁楼盖中的设计一般步骤
5. 选择结构布置方案；
6. 确定结构计算简图并进行荷载计算；
7. 四边支承的板，当长边与短边支比l2/l1≥3时，板主沿短边方向受力及传递荷载，长边方向传递的荷载忽略不计，这种板称为单向板；当l2/l1≤2时，板两个方向的受力及传递的荷载均不可忽略，这种板称为双向板；l2/l1

第6页：图3-2 常用楼盖形式（续）

3. 板、次梁、主梁分别进行内力计算；
4. 板、次梁、主梁分别进行截面配筋计算；
5. 根据计算和构造的要求绘制楼盖结构施工图。
6. 楼盖的结构布置一般原则
7. 应满足房屋的正常使用要求当房屋的宽度不大时，梁可以只沿一个方向布置，如

图3-4：图3-2 常用楼盖形式（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（a）；当房屋的平面尺寸较大时，梁则应布置在两个方向上，并社一、两排或更多的支柱，主梁可以平行于纵向外墙，如

图3-4：图3-2 常用楼盖形式（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（b），或垂直于纵向外墙，如

图3-4：图3-2 常用楼盖形式（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

2. 应考虑结构受力是否合理布置梁板结构时，应尽量避免集中荷载直接支承于板上，如板上有有集中荷载作用时，宜在板下设置梁来支承，如

图3-4：图3-2 常用楼盖形式（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（e），应尽量避免在门窗洞口上方设置梁，否则门窗过梁就要加强

第7页：图3-4 单向板楼盖的几种结构布置

图3-4 单向板楼盖的几种结构布置：图3-4 单向板楼盖的几种结构布置相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第8页：表3-1 现浇板的最小厚度梁的间距

3. 考虑节约材料、降低造价的要求板的跨度就是次梁的间距，当次梁的间距减小时，次梁的数量就增多，但板跨减小，可使板厚减薄，反之，当次

表3-1 现浇板的最小厚度梁的间距增大时

本页表格在源文件中为图片，未提取到单元格数据，需对照原课件图片补齐。

次梁的数量就减少，但板的宽度增大，板厚增加。由于楼盖中板的混凝土用量占整个楼盖混凝土用量的比例较大，因此一般板厚越薄，材料总消耗越少，造价夜越经济。但板太薄回使挠度过大，且施工难以保证质量，所以板的厚度一般不应小于

表3-1 的规定

本页表格在源文件中为图片，未提取到单元格数据，需对照原课件图片补齐。

第9页：图3-4 单向板楼盖的几种结构布置（续）

设计板时，板的厚度和跨度可根据荷载的大小参考

表3-2 来选择

本页表格在源文件中为图片，未提取到单元格数据，需对照原课件图片补齐。

板的合理跨度一般在1.7~2.7m之间

表3-2 整体梁或板厚度参考表

本页表格在源文件中为图片，未提取到单元格数据，需对照原课件图片补齐。

第10页：图3-4 单向板楼盖的几种结构布置（续）

此外，当梁的跨度增大时，楼盖的造价随着提高；但当梁的跨度过小时，柱和柱基数量增多，也会提高房屋造价，同时柱子越多，房屋的使用面积越小。主、次梁跨度合理范围：次梁为4~6m，之梁为5~8m。

3. 单向板楼盖的计算简图
4. 荷载计算当楼面承受均布荷载时，对于板，通常取宽度为1m的板带为计算单元，板所承受的荷载为板的自重及板上的均布活荷载。对于次梁，取相邻板跨中线所分割出来的面积作为它的受荷面积，次梁所承受的荷载为次梁自重及其受荷面积上板传来的荷载。对于主梁，则承受主梁自重及由次梁传来的集中荷载，但由于主梁自重与次梁传来的集中荷载相比往往较小，故可将主梁自重化为集中荷载，加入次梁传来的集中荷载合并

第11页：图3-4 单向板楼盖的几种结构布置（续）

计算。荷载计算单元及计算简图如

图3-5：图3-4 单向板楼盖的几种结构布置（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-5 单向板楼盖梁板的计算简图：图3-4 单向板楼盖的几种结构布置（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第12页：图3-4 单向板楼盖的几种结构布置（续）

2. 支座梁、板直接搁置在砖墙、砖柱上时，将其视为铰支座。梁、板与梁、柱整体连接时，随有一定的嵌固作用，如

图3-6：图3-4 单向板楼盖的几种结构布置（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

但为了简化计算，也视为铰支座，其误差在计算中加以调整。调整的具体方法是采取增加恒荷载，减少活荷载的方式q23q4q2q4式中g,q为实际恒荷和活荷;g′,q′为调整后的折算恒荷和活荷.12,q′=,q′=g′=g+g′=g+处理，即对于板对于次梁

第13页：图3-6 板与次梁及次梁与主梁整体

图3-6 板与次梁及次梁与主梁整体连接的影响对于主梁不必调：图3-6 板与次梁及次梁与主梁整体相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

整。但是，如果主梁的支座为截面较大的钢筋混凝土柱，当主梁与柱的线刚度比小于4时，以及柱的两边主梁两跨度相差较大时（大于10%），将梁柱视为框架来考虑

3. 跨数与跨度对于多跨连续板、梁（跨度相等或相差不超10%），若跨数超过五跨时，可按五跨计算。如在图3-5中，板实际跨数为六跨，但计算时可按五跨计算。如果

第14页：小于等于五跨

小于等于五跨，则按实际跨数计算。连续板、梁的计算跨度，与支座的构造形式、构件的截面尺寸、内力计算方法有关，通常按

表3-3 采用

本页表格在源文件中为图片，未提取到单元格数据，需对照原课件图片补齐。

表3-3 梁、板计算跨度

本页表格在源文件中为图片，未提取到单元格数据，需对照原课件图片补齐。

第15页：小于等于五跨（续）

板、梁截面尺寸一般可参考下列数值进行假定：板厚可按结构布置时对板的要求选定，见

表3-1

本页表格在源文件中为图片，未提取到单元格数据，需对照原课件图片补齐。

、3-2；次梁的截面高度约为算跨度；梁截面宽度约为（1/3~1/2）。3单向板楼盖的内力计算

1. 弹性计算法假定结构为弹性匀质材料，按结构力学原理进行计算。为方便计算，对于等跨的荷载规则的连续板、梁，均制有现成的表格，见教材附

表8-1

本页表格在源文件中为图片，未提取到单元格数据，需对照原课件图片补齐。

1. 活荷载的最不利位置作用板、梁上的荷载有恒荷和活荷两种，恒荷保持不变，而活荷在各跨的分布则随机的。对于简支梁，当恒荷和活荷同时作用时，产生的内力为最大，即为最l（1/18~1/12）0，l0为次梁的计算跨度；主梁的截面高度约为（1/14~1/8）0，为主梁的计ll0h

第16页：小于等于五跨（续）

不利；对于连续梁板，则不是这样。因而需要考虑活荷最不利位置。以五跨梁为例。当活荷作用在不同跨间时梁的弯矩图和剪力图如

图3-7：小于等于五跨（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-7 活荷最不利位置：小于等于五跨（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第17页：活荷最不利位置的布置方法

活荷最不利位置的布置方法，有如下原则：a)当求连续梁的跨中最大正弯矩时，应载该跨布置活荷载，然后向左右两边隔跨布置活荷载。b）当求连续梁各中间支座最大负弯矩时，应载该支座的左右两跨布置活荷载，然后向左右两边隔跨布置活荷载。

c）当求连续梁各支座截面的最大剪力时，应在该支座的左右两跨布置活荷载，然后向左右两边隔跨布置活荷载。如

图3-8：活荷最不利位置的布置方法相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-8 活荷的布置：活荷最不利位置的布置方法相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第18页：活荷最不利位置的布置方法（续）

（3-1）（3-2）（3-3）（3-4）;.;;;22式中g,q−−均布恒荷和活荷G,Q−−集中恒荷和活荷K1_K4−−内力系数查表l0−−计算跨度ln−−梁的净跨度

2. 应用表格计算内力活荷载的最不利位置确定后，对等跨连续梁，即可直接应用表格查得内力系数，并按下列公式计算截面的内力：当均布荷载作用时M=K1gl0+K2ql0V=K3gln+K4qln当集中荷载作用时M=K1Gl0+K2Ql0V=K3G+K4Q

第19页：图3-9 弯矩包络图

3. 内力包络图内力包络图就是在恒荷载内力图上叠加以各种不利活荷载位置作用下得出的内力图的外包线所围成的图形。绘制内力包络图的目的，在于能合理地确定钢筋弯起和切断的位置，检查构件截面强度是否可靠，材料用量是否节省。如

图3-9 弯矩包络图：图3-9 弯矩包络图相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-9 五跨连续梁的弯矩包络图：图3-9 弯矩包络图相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第20页：图3-9 弯矩包络图（续）

• 塑性计算法
• 基本概念塑性计算法求连续梁、板的内力。就是在弹性计算法的基础上，考虑了截面出现塑性铰，发生塑性转动，使整个连续梁引起内力重分布，将某些截面弯矩予以调整降低的一种方法，通常也称弯矩调幅法。采用这种方法，只有在超静定结构中是可能的，因为超静定结构在某些截面出现塑性铰之后，整个结构仍保持几何不变；在静定结构中是不可能的，因为静定结构在出现塑性铰后，整个结构即将成为几何可变体系。采用塑性计算方法能正确反映材料的实际性能，既节约材料，又保证结构安全可靠，同时，由于减少了支座配筋，使支座配筋拥挤状况有所改善，便于施工，所以这是一种较先进的设计方法。
• 塑性计算法要点a）弯矩调幅的原则。
• 力求节约钢材，便于施工。应尽可能地减少支座弯矩，一般常使它等于或接近于跨中弯矩。这样，由支座两边跨中弯起的

第21页：图3-9 弯矩包络图（续）

于承受均布荷载的梁均应满足q)l2≥2421（3-6）′钢筋基本上能满足支座配筋的要求，使钢筋构造简单，施工方便。

• 满足刚度和裂缝宽度的要求。在调幅中，要注意支座弯矩的减少也不能太多，否则，支座截面会产生过宽的裂缝，降低梁的刚度并影响梁的正常使用。连续梁、板支座弯矩的调整幅度一般情况下不超过30%；对于q/g≤1/3的连续板、梁中，为了避免在使用荷载下可能出现塑性铰，弯矩调幅则不得超15%。
• 确保结构安全可靠。由于连续梁出现塑性铰后，是按简支梁工作的，因此每一跨调整后的两个支座弯矩的平均值加上跨中的弯矩值之和应不小于相应的简支梁跨中弯矩，如

图3-10：图3-9 弯矩包络图（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

即+MZ≥M02（3-5）此外，调整后的所有支座和跨中塑性铰上的弯矩的绝对值，对01

第22页：图3-9 弯矩包络图（续）

图3-10 连续梁某跨弯矩土与简支梁弯矩图的关系b)等跨连续：图3-9 弯矩包络图（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

板、梁的内力值。在均布荷载作用下等跨连续板、次梁按塑性计算的内2荷载;l0−−计算跨度,见表3−3.g,q−−分别为均布恒荷载和活（3-7）3−11(a)(b)力简化公式如下：

• 弯矩M=α(g+q)l0式中α−−弯矩系数;板和次梁分别按图所示数据采用;

第23页：图3-11 板次梁的弯矩系数

图3-11 板次梁的弯矩系数对于跨度相差不超10%的不等跨的：图3-11 板次梁的弯矩系数相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

连续板梁也可用上述方法计算。但在计算支座弯矩时，应取相邻两跨的较大跨度计算；在计算跨中弯矩时，则应取该跨的计算跨度

• 剪力板内剪力相对较小，在一般情况下都能满足ln−−次梁净跨V≤0.7ftbh0的条件，故不需进行计算。次梁的剪力可按下式计算V=β(g+q)ln（3-8）β−−剪力系数,按图3−12数据采用;

第24页：图3-12 次梁的剪力系数

（3-9）2Asbh0α1fcfy≤0.355

图3-12 次梁的剪力系数c)塑性计算法的适用条件和适用范围：图3-12 次梁的剪力系数相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

• 适用条件x≤0.35h0或M≤0.289α1fcbh0（3-10）此外，钢筋宜选塑性性能较好的HPB235和HRB335级。
• 适用范围不是在任何情况下都采用塑性计算法，通常在下列情况下应采用弹性理论计算方法进行设计：直接承受或ρ=

第25页：图3-12 次梁的剪力系数（续）

动荷载作用的结构；裂缝控制等级为一级或二级的构件；采用无明显屈服点钢筋的构件。楼盖中的连续板和次梁，无特殊要求，一般按塑性计算。但主梁是楼盖中的重要构件，为了使其具有较大的承载力贮备，按弹性计算法计算。

4单向板的截面计算与构造在一般情况下，连续梁板截面尺寸满足

表3-8 的要求

本页表格在源文件中为图片，未提取到单元格数据，需对照原课件图片补齐。

可不进行变形和裂缝的验算，只需进行承载力计算

1. 单向板的截面配筋计算现浇楼盖中的四边与梁整体连接的板，在正负弯矩作用下，会在支座上部和跨中下部产生裂缝，使板形成一个具有一定矢高的拱，而板的四周梁则成为具有抵抗横向位移能力的拱支座，如

图3-13：图3-12 次梁的剪力系数（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

此时，板在竖向荷载作用下，一部分荷载通过拱的作用以压力的形

第26页：图3-13 连续梁的配筋计算

式传至周边，与拱支座所产生的推力相平衡，从而可折减板中各截面的弯矩。因此一般规定，对于四周与整体梁连接的板的中间跨的跨中截面及中间支座截面，弯矩折减系数为0.8，其它情况不予折减。

图3-13 连续梁的配筋计算：图3-13 连续梁的配筋计算相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

2. 单向板的构造要求
3. 受力钢筋的配置方法

第27页：图3-13 连续梁的配筋计算（续）

板中受力钢筋配制时应考虑构造简单，施工方便，因此采取各截面的钢筋间距相同而钢筋直径不同的方法。

• 受力钢筋的直径：通常采用6~12mm。
• 受力钢筋的间距：一般不小于70mm；当板厚小于等于150mm时，不应大于200mm；当板厚大于150mm时，不应大于1.5倍的板厚，且不应大于250mm。由板中伸入支座的下部钢筋，其间距不应大于400mm，其截面面积不应小于跨中受力钢筋截面面积的1/3。
• 受力钢筋的布置方式：弯起式和分离式，如

图3-14：图3-13 连续梁的配筋计算（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

弯起式：将跨中一部分受力钢筋（1/2~1/

3. 在支座前弯起，作为承担支座负弯矩之用，如不足可另加钢筋。此法省钢筋，但施工麻烦。分离式：在支座处所须承担负弯矩的钢筋，不是从跨

第28页：图3-14 连续板中受力钢筋的布置方

图3-14 连续板中受力钢筋的布置方式：图3-14 连续板中受力钢筋的布置方相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第29页：图3-14 连续板中受力钢筋的布置（续）

连续板内受力钢筋的弯起和截断位置，可不必由弯矩包络图和材料图确定，而直接按图3-14所示位置确定。但当板相邻跨差超过20%或各跨荷载相差较大时，仍按弯矩包络图和材料图确定。

• 构造钢筋的位置
• 分布钢筋：单向板内单位长度上分布钢筋的截面面积，不应小于单位长度受力钢筋截面面积的10%，其间距不应大于300mm。分布钢筋应垂直布置与受力钢筋的内侧，在受力钢筋弯起处应设置。
• 构造钢筋：对于嵌固在墙内的现浇板，在板的上部应配制间距不应大于200mm，直径不小于6mm的构造钢筋，其伸出墙边的长度不应小于板短边长度的1/7，如

图3-15：图3-14 连续板中受力钢筋的布置（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

同时，对于两边嵌固的板角部分，为了防止垂直于对角线的板面裂缝，板上部离板角点l1/429

第30页：图3-15 板边构造钢筋

范范围内也应双向布置构造钢筋，其伸出墙边长度不小于板短边的1/4。此外，构造混凝土

图3-15 板边构造钢筋：图3-15 板边构造钢筋相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-16 板与主梁的构造钢筋钢筋的截面面积不宜小于跨中受力：图3-15 板边构造钢筋相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

• 板与主梁的构造钢筋：在主梁上部的板内，应`配置垂直于主梁的构造钢筋。其间距不大于200mm，直径不应小于8mm，单位长度内总截面面积不应小于板中单位长度受力钢筋截面面积的1/3，伸入板中的长度从主梁肋边缘算起，每边不应小于板计算跨度的1/4，30

第31页：图3-15 板边构造钢筋（续）

如

图3-16：图3-15 板边构造钢筋（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

• 板开设孔洞的构造：如

图3-17：图3-15 板边构造钢筋（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-17 板上开洞的配筋方式：图3-15 板边构造钢筋（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第32页：图3-15 板边构造钢筋（续）

5次梁的计算与构造

1. 次梁计算
2. 按正截面抗弯承载力确定纵向受拉钢筋时，通常跨中按T形截面计算，支座按矩形计算
3. 按斜截面抗剪承载力确定抗剪腹筋。当荷载、跨度较小时，一般只利用箍筋抗剪；当荷载、跨读较大时，可在支座附近设置弯起钢筋，以减少箍筋用量。
4. 截面尺寸满足前述高跨比和高宽比的要求时，一般不必作使用阶段的挠度和裂缝宽度验算。
5. 次梁的构造要求
6. 次梁的钢筋组成及布置可参考

图3-18：图3-15 板边构造钢筋（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

伸入墙内的长度一般不应小于240mm

2. 当次梁相邻跨度相差不超过20%时，且均布恒荷载与均布活荷载之比小于等于3时，其纵向钢筋的弯起和切断可按

图3-19：图3-15 板边构造钢筋（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

进行。否则应按弯矩包络图确定

第33页：图3-18 次梁的钢筋组成及布置

图3-18 次梁的钢筋组成及布置：图3-18 次梁的钢筋组成及布置相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第34页：图3-19 次梁的配筋构造要求

图3-19 次梁的配筋构造要求：图3-19 次梁的配筋构造要求相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第35页：图3-19 次梁的配筋构造要求（续）

6主梁的计算与构造

1. 主梁的计算
2. 正截面抗弯计算与次梁相同，通常跨中按T形截面计算，支座按矩形计算。当跨中出现负弯矩时，跨中也按矩截面计算。
3. 由于支座处板、次梁和主梁的钢筋重叠交错，且主梁负筋位于次梁和板的负筋之下，如

图3-20：图3-19 次梁的配筋构造要求（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

故截面有效高度在支座处有所减小。此时主梁截面有效高度应取：受力钢筋为一排时h0=h-(50~

60. mm；受力钢筋为两排时h0=h-(70~
61. mm。
62. 主梁最危险截面在支座边缘处，如

图3-21：图3-19 次梁的配筋构造要求（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

因此，支座截面配筋计算应取支座边缘的弯矩值，而不是支座中心处的弯矩值

第36页：图3-20 主梁钢筋布置

′′b2式中Mb−−支座边缘处的弯矩;Mb−−支座中心处弯矩;b−−支座宽度;V0−−视该跨为简支梁时的支座剪力.Mb=Mb−V0×

图3-20 主梁钢筋布置：图3-20 主梁钢筋布置相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-21 支座中心与支柱边缘弯矩：图3-20 主梁钢筋布置相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第37页：主梁主要承受集中荷载

4. 主梁主要承受集中荷载，剪力图为矩形。如果在斜截面抗剪计算中，要利用弯起钢筋抵抗部分剪力，则应考虑跨中有足够的钢筋可供弯起。若跨中钢筋可供弯起的根数不够，则应在支座处专门设置抗剪的鸭筋，如

图3-22：主梁主要承受集中荷载相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-22 主梁配筋构造要求：主梁主要承受集中荷载相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第38页：主梁主要承受集中荷载（续）

5. 截面尺寸满足前述高跨比和宽高比要求时，一般不必作使用阶段挠度和裂缝宽度验算。
6. 主梁的构造要求
7. 主梁钢筋的组成及布置可参考

图3-22：主梁主要承受集中荷载（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

主梁伸入墙内的长度一般应不小于370mm

• 主梁纵向受力钢筋的弯起和截断，应使其材料图覆盖弯矩包络图，并满足有关构造要求。
• 不管是主梁还是次梁，其下部纵向受力钢筋伸入支座的锚固长度，应按下述原则选取。
• 连续梁下部纵向受力钢筋伸入边支座的锚固长度与简支梁的规定相同。
• 连续梁下部纵向受力钢筋伸入中间支座的锚固长度，当计算中不利用其强度时，其伸入长度与简支梁38时的相同；当计算中充分利用钢筋的抗拉当V0.7ftbh0>

第39页：主梁主要承受集中荷载（续）

（3-11）强度时，其伸入支座的锚固长度不应小于la；当计算中充分利用钢筋的抗呀强度时，其伸入支座的锚固长度不应小于0.7la。

• 连续梁上部纵向受力钢筋应贯穿其中间支座或中间节点范围。
• 在次梁和主梁相交处，由于主梁承受由次梁传来的集中荷载，其腹部可能出现斜裂缝，并引起局部破坏，如

图3-23：主梁主要承受集中荷载（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（a）。因此，规范规定应在集中荷载附近范围内设置附加横向钢筋，以便将全部集中荷载传至梁的上部，如

图3-23：主梁主要承受集中荷载（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（b）、（c）。第一道附加箍筋离次梁边50mm。如集中荷载全部由附加箍筋承受，则需附加箍筋截面总面积为FfyvAsv=

第40页：图3-23 主梁腹部破坏情景与附加横

如集中荷载全部由吊筋承受，其总截面面积为（3-12）

图3-23 主梁腹部破坏情景与附加横向钢筋布置F2fyvsi：图3-23 主梁腹部破坏情景与附加横相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第41页：图3-23 主梁腹部破坏情景与附加（续）

当梁高大于800mm时取60o.如集中荷载同时由附加吊筋和附加箍筋承受时，应满足下列条件F≤2fyvAsbsinα+mnAsv1fyv式中Asb−−承受集中荷载所需的附加吊筋的总面积;Asv1−−附加箍筋单肢的截面面积;n−−同一截面附加箍筋的肢数;m−−附加箍筋的根数;F−−集中荷载设计值;fyv−−附加横向钢筋的抗拉强度设计值;α−−附加吊筋弯起部分与梁轴线的夹角一般取45o,

第42页：现浇整体式双向板肋梁楼盖

后沿着对角线的方向向四角扩展。当荷载增加到板接423.2现浇整体式双向板胁梁楼盖如前所述,四边支承板、三边支承板或相邻沿两个方向发生弯曲并产生内力,故称为双向板。双向板常用于工业建筑楼盖、公共建筑门厅部分以及横隔墙较多的民用房屋。

当民用房屋的横隔墙间距较小时,可将板直接支承于四周的砖墙上,以减少楼盖的结构高度。根据实践经验,当楼面荷载较大、建筑平面接近正方形(跨度小于5m)时,一般采用双向板楼盖比单向板楼盖较为经济。

1双向板的内力计算

1. 双向板的试验研究四边简支的方板,在均布荷载作用下的试验结果表明,当荷载增加时,第一批裂缝出现在板底中间部分,随两边支承的板当长短边之比l2/l1≤2时,将

第43页：现浇整体式双向板肋梁楼盖（续）

接近破坏时,板面的四角附近也出现垂直于对角线方向而大体上成圆形的裂缝。这种裂缝的出现,促使板对角线方向裂缝进一步发展,最后跨中钢筋达到屈服,整个板即告破坏,见

图3-24：现浇整体式双向板肋梁楼盖（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-24：现浇整体式双向板肋梁楼盖（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

(b)。对于四边简支的矩形板,在均布荷载作用下,第一批裂缝出现在板底中间平行于长边的方向。当荷载继续增加时,这些裂缝逐渐延长,并沿450角向四角扩展,在板面的四角也开始破坏,最后使得整个板发生破坏,见

图3-24：现浇整体式双向板肋梁楼盖（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-24 双向板的裂缝示意图：现浇整体式双向板肋梁楼盖（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第44页：现浇整体式双向板肋梁楼盖（续）

不论是简支的正方形板或矩形板,当受到荷载作用时,板的四角均有翘起的趋势。此外,板传给四边支座的压力,并不是沿边长均匀分布的,而是各边的中部较大,两端较小。板中钢筋的布置方向,对破坏荷载的数值并无影响。

但平行于四边方向配筋的板,在第一批裂缝出现前所能承担的荷载,比平行于对角线方向配筋的板要大一些。此外,在其他条件相同时,采用强度较高的混凝土较为优越。当含钢率相同时,采用较细的钢筋较为有利。

而当钢筋的用量相同时,板中间部分排列较密者比均匀排列者更适宜。

2. 双向板的计算方法双向板的内力计算有两种方法:一种是弹性计算法;一种是塑性计算法。
3. 弹性计算法

第45页：现浇整体式双向板肋梁楼盖（续）

弹性计算法是按弹性薄板理论为依据而进行计算的一种方法,由于这种方法内力分析比较复杂,为了便于计算,根据不同的支承条件,已制成各种相应的计算用表,见教材附

表8-2 ,可供查用

本页表格在源文件中为图片，未提取到单元格数据，需对照原课件图片补齐。

a)单跨双向板的计算。单跨双向板按其四边支承情况的不同,可形成不同的计算简图,在附表中,列出了常见的七种情况的板在均布荷载作用下的弯矩系数:

• 四边简支
• 一边固定、三边简支
• 两对边固定、两对边简支

第46页：现浇整体式双向板肋梁楼盖（续）

• 四边固定
• 三边固定、一边简支根据这些不同的计算简图可在教材附

表8-2

本页表格在源文件中为图片，未提取到单元格数据，需对照原课件图片补齐。

中直接查得弯矩系数,表中系数是取混凝土泊松比为1/6得出的。双向板的跨中弯矩或支座弯可按下式计算

• 三边固定、
• 两邻边固定、M=表中弯矩系数×一边自由两邻边简支(g+q)l;

第47页：现浇整体式双向板肋梁楼盖（续）

式中M—跨中或支座单位板宽内的弯矩；g、q—板上恒荷载及活荷；lo—取lx和ly(m)中的较小者,见教材附

表8-2 中插图

本页表格在源文件中为图片，未提取到单元格数据，需对照原课件图片补齐。

b)多跨连续双向板的实用计算法。计算多跨连续双向板的最大弯矩,应和多跨连续单向板一样,需要考虑活荷载的不利位置其内力的精确计算相当复杂,为了简化计算,当两个方向各为等跨或在同一方向区格的跨度相差不超过20%的不等跨,可采用下列的实用计算方法

• 求跨中最大弯矩。当求连续区格各跨跨中最大弯矩时,其活荷载的最不利布置如图3-25所示,即当某区格及其前后左右每隔一区格布置活荷载(棋盘格式布置)时,则可使该区格跨中弯矩为最大。为了求此弯矩,可将活荷载q与恒荷载g分为g+q/2与±q/2两部分,分别作用于相应区格,其作用效应是相同的。

第48页：现浇整体式双向板肋梁楼盖（续）

当双向板各区格均作用有g+q/2时,

图3-25：现浇整体式双向板肋梁楼盖（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

(c),由于板的各内支座上转动变形很小,可近似地认为转角为零。故内支座可近似地看作嵌固边,因而所有中间区格板均可按四边固定的单跨双向板来计算其跨中弯矩。如边支座为简支,则边区格为三边固定、一边简支的支承情况;而角区格为两邻边固定、两邻边简支的情况。

当双向板各区格作用有±q/2时,见

图3-25：现浇整体式双向板肋梁楼盖（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

(d),板在中间支座处转角方向一致,大小相等接近于简支板的转角,即内支座处为板带的反弯点,弯矩为

图3-25 活荷最不利布置：现浇整体式双向板肋梁楼盖（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第49页：现浇整体式双向板肋梁楼盖（续）

布的一种计算方法。双向板塑性计算法的种类很多，49零,因而所有内区格均可按四边简支的单跨双向板来计算其跨中弯矩。最后，将上两种结果叠加，即可得到多跨连续板的最大跨中弯矩。

• 求支座最大弯矩。为了简化起见，支座弯矩的活荷载不利位置与单向板相似，应在该支座两侧区格内布置活荷载，然后再隔跨布置。但考虑到隔跨活荷载的影响较小，可近似地假定活荷载布满所有区格时所求得的支座弯矩，即为支座最大弯矩。这样，对各区格即可按四边固定的单跨双向板计算其支座弯矩。至于边区格则按该板轴边实际支承情况来计算其支座弯矩。
• 塑性计算法——极限平衡法a）基本假定。塑性计算方法是考虑了材料的塑性变形并产生内力重分

第50页：现浇整体式双向板肋梁楼盖（续）

工程中常用的是极限平衡法。按极限平衡法求解内力，不仅符合板的实际情况，而且可节约钢筋20%~25%。极限平衡法是塑性理论中的一种上限解法，该法分析的破坏荷载大于或等于真实的破坏荷载。

因此，这种方法是以事先根据试验结果定出的破坏图形为前提的。试验结果表明，四边均为嵌固的矩形板，若跨中、支座钢筋均匀布置，在破坏时，支座处出现由负弯矩引起的四条破坏线。在板的中间，除平行长边的板中出现破坏线外，四角沿450线方向分别出现破坏线，如

图3-26：现浇整体式双向板肋梁楼盖（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（a）。图中虚线表示负弯矩引起的破坏线，粗实线表示由正弯矩引起的破坏线。与这些破坏线相交的受拉钢筋均以达到屈服强度，破坏时受压区混凝土可达到轴心抗压强度设计值，因而能承受一定的极限弯矩。

由于钢筋的屈服和混凝土的塑

第51页：塑性变形

塑性变形，可使破坏线具有足够的转动能力，因此，这种破坏线称为塑性铰线。为了计算方便，假定结构进入极限状态时，被塑性铰线分割的各个板块为绝对刚体，在塑性铰线上作用一定的极限弯矩，每个板块满足各自平衡条件，如

图3-26：塑性变形相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

（b）。只要两个方向的配筋合理，则所有通过塑性铰线上的钢筋能达到屈服。这样，利用静力平衡条件，即可求得极限荷载或极限弯矩

图3-26 四边固定板破坏图形及塑性铰线上的极限弯矩：塑性变形相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第52页：塑性变形（续）

b）内力计算。双向板的计算基本公式（3-式中′′I′

13. g,q−−作用在板上的恒荷和活荷的设计值;l1,l2−−板的短长边的计算跨度.对中间区格,取板的净跨;对边区格,当其边支座为板与梁整体连接时取板的净跨;当边区格的边支座为简支时取板的净跨加板厚的一半;M1,M2−−分别为垂直于板跨l1,l2的截面全部宽度上的极限弯矩;MI,M′−−分别为垂直于跨度l1的板块I,I支座截面全部宽度上的极限弯矩;MII,MII−−分别为垂直于跨度l2的板块II,II支座截面全部宽度上的极限弯矩.(3l2−l1)(g+q)l1212I′2M1+2M2+MI+MII+M′+MII≥

第53页：塑性变形（续）

（3-14）′′′′I′MII=AsIIfyγsh0IIMII=AsIIfyγsh0II式中As1,As2,AsI,AsII,AsI,AsII−−分别为相应跨度或支座全部宽度上通过塑性铰线的受拉钢筋截面面积若在塑性铰线前已弯起或切断的钢筋不包括M′=AsIfyγsh0I上述截面极限弯矩值可分别用下式表示M1=As1fyγsh01M2=As2fyγsh02MI=AsIfyγsh0I

第54页：塑性变形（续）

h01,h02−−分别为沿l1,l2方向跨中截面的有效高度;hoI,h0II−−分别为沿l1,l2方向支座截面的有效高度.fy−−钢筋强度设计值;γs−−内力臂系数,一般取0.9h0;计算双向板各跨中和支座截面所需钢筋时，可将式3-14代入式3-13解之，但解算过程遇到未知数太多，因此，需事先假定各钢筋用量的比值，以及支座与跨中钢筋用量的比值。

根据两跨度比值对弯矩的影响，以及构造和经济方面的要求，在跨中单位长度内钢筋截面面积比，可按

表3-4 选用

本页表格在源文件中为图片，未提取到单元格数据，需对照原课件图片补齐。

对于支座和跨中单位长度内钢筋截面面积比一般取1~2.5；对于中间区格一般宜取2.5的比值

第55页：表3-3 钢筋截面面积比值

表3-3

本页表格在源文件中为图片，未提取到单元格数据，需对照原课件图片补齐。

钢筋截面面积比值钢筋截面面积的比值按上表确定后，对于楼板的任意区格可用某一个钢筋截面面积来表示所有跨内及支座弯矩，并将这些弯矩代入式3-13，求出该项钢筋截面面积，再按钢筋截面面积相互比值，即可求得其它各项的钢筋截面面积。

中间区格计算完毕，然后按类似方法计算其它相邻区格。此时，与中间区格相邻的支座弯矩已属已知。应当注意，式3-13用于四边支座均属固定的双向板

第56页：塑性变形（续）

(g+q)l(3l2−l1)2(M1+M2)≥(3l2−l1)(g+q)l12若板的周边有简支情况，则该支座的极限弯矩为零，当四支座均为简支，则其支座极限弯矩皆为零，如此，则式3-13改为或（3-15）211224M1+M2≥y2双向板截面配筋计算

1. 双向板若短跨方向跨中截面的有效高度为h01，则长跨方向截面有效高度为h02=h01−d,d板中钢筋直径。若双向直径不等，可取平均值。
2. 当双向板内力按考虑材料塑性的极限平衡法计算时，宜采用HPB235、HRB335级钢筋，配筋率除不小于ρmin外,还应不大于0.35fc/f。

第57页：试验表明

3. 试验表明，不管用哪种方法计算，双向板实际的承载力往往大于设计计算值，这主要是计算简图与实际情况不符的结果。双向板在荷载作用下，由于跨中下部和支座上部裂缝的不断出现和开展，如

图3-27：试验表明相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

同上由于支座梁的约束作用，在板的平面内逐渐产生相当大的水平推力。这种推力使得板的跨中弯矩减小，从而提高了板的承载力，在截面配筋计算中，与单向板一样，也应考虑这种

图3-27 双向板推力：试验表明相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第58页：试验表明（续）

有利影响。对于四边与梁整体连接的板，其计算弯矩可根据下列情况减少：

1. 中间跨跨中截面及中间支座，减少20%；
2. 边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二支座上，当lcd小于1.5时,减少20%;当1.5≤lcd/l0≤2时,减少10%;其中l0为垂直楼板边缘方向的计算跨度;lcd为沿楼板边缘方向的计算跨度.3）楼板角区格不应减少。

第59页：试验表明（续）

大于045/lh3双向板的构造

1. 板厚双向板的厚度建议不小于80mm，通常很少大于160mm，为了使板有足够的刚度，还要求板厚满足下列要求：当四边固定时
2. 配筋双向板中钢筋配置的特点是受力钢筋沿板的两个方向布置，且沿短向的钢筋应放在沿长向钢筋的外面。按弹性理论分析时，由于板的跨中弯矩比板的周边弯矩大，因此，当时，配筋采取分带布置方法，将板的两个方向都分为三带。中间带按计算配筋，边带的配筋为中间带的一半，且每米宽度内不少于三根。支座负筋按计算配置，边带中不减少。当<2500mm，当四边简支时h大于l0/50,式中l0为板的短边跨度l1≥2500mml159

第60页：试验表明（续）

则不分带，全部按计算配筋，如

图3-28：试验表明（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-28 双向板的钢筋分带布置示意按塑性理论计算时：试验表明（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

跨中和支座钢筋一般采用均匀布置而不分带。对于简支的双向板，考虑到支座实际上有部分嵌固作用，可将跨中钢筋弯起1/2~1/3，上弯点距支座边为跨度的1/10；对于两端完全嵌固的双向板以及连续的双向板，可将跨中钢筋在距支座为短边长度的1/4处弯起1/2~1/3，以抵抗负弯矩，不足时可再增设直筋，如

图3-28：试验表明（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

布置双向板的钢筋时，选择钢筋直径与间距应作全面

第61页：试验表明（续）

图3-29中间区格配筋示意图61考虑，既满足计算要求，也应使板的两个方向上其跨中及支座上的钢筋间距有规律地配合，以方便施工。当双向板两个方向上的跨中受力钢筋均在距支座为短边长度¼处弯起一半时，则其中将一部分钢筋并不与跨中的塑性铰线相交，如

图3-29：试验表明（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

因此计算跨中全部宽度上的钢筋截面时，应扣除这部分钢筋，即

第62页：试验表明（续）

As1=As1(l2−),As2=34As2l1′′′′′′l1)4)(AsI=AsIl2,AsII=AsIIl1AsI=AsIl2,AsII=AsIIl1式中As1,As2−−分别为垂直于l1,l2方向跨中每米宽度内的受力钢筋截面面积;AsI,AsI,AsII,AsII−−分别为垂直于l1,l2方向支座每米宽度内受力钢筋截面面积.4双向板支承梁的计算特点

1. 荷载当双向板承受均布荷载作用时，传给支承梁的荷载一般可按下述近似方法处理，即从每一区格的四角分别作450线与平行于长边的中线相交，将整个板块分62成，

第63页：四块面积

四块面积，作用在每一块面积上的荷载即为分配给相邻梁上的荷载。因此传给短梁上的荷载形式是三角形传给长梁上的荷载形式是梯形，如

图3-30：四块面积相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

2. 内力梁的荷载确定以后，则梁的内力不难求得。当梁为单跨简支梁时，可按实际荷载直接计算梁的内力。当梁为连

图3-30 双向板楼盖中梁所承受的荷载续梁时：四块面积相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

且跨度相差不超过10%时，可将梁上的三角形或梯形荷载根据固端弯矩相等的条件折算成等效

第64页：楼梯

均布荷载，然后利用教材附

表8-1 查得弯矩系数

本页表格在源文件中为图片，未提取到单元格数据，需对照原课件图片补齐。

计算出支座的弯矩值，此时仍应考虑连续梁上活荷载的最不利位置。应该注意，用教材附

表8-1 求出支座内力后

本页表格在源文件中为图片，未提取到单元格数据，需对照原课件图片补齐。

当求跨中内力时，仍应按实际荷载计算。3.3楼梯楼梯是多高层房屋的重要垂直交通工具之一，也是房屋的重要组成部分。按平面布置不同，可分为直跑、双跑、三跑、螺旋楼梯等；按材料不同分为木楼梯、钢楼梯、钢筋混凝土楼梯等。

1预制楼梯

1. 小型板式楼梯由预制踏步平板和平板间立砌的砖踢脚板所组成，如

图3-30：楼梯相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第65页：楼梯（续）

1. 连接构造在砌砖墙时，将预制的钢筋混凝土踏步平板的两端砌在墙内形成台阶，平板砌入墙内的长度一般为100~120mm，在台阶空隙内立砌砖而成。踏步高度一般为180mm。
2. 荷载及受力特点钢筋混凝土踏步平板承受的荷载包括：平板自重、板面层自重、板面活荷载；计算简图可取为简支结构，承受上述均布荷载，如

图3-31：楼梯（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

3. 特点及适用范围不需要大型吊装设备，

图3-31 小型板式楼梯：楼梯（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第66页：施工方便

施工方便,造价低,但由于平板薄,配筋较少,故适用于跨度不超过150mm的宿舍、办公楼等建筑。

2. 整体预制楼梯
3. 分类及组成整体板式楼梯：梯段板、踏步板、平台板、平台梁。整体梁式楼梯：梯段板、梯段斜梁、平台板、平台梁。
4. 特点施工方便，工期短，整体性差。2现浇楼梯有板式和梁式现浇楼梯，其整体性好，在多高层建筑中应用广泛。
5. 现浇板式楼梯
6. 组成：如

图3-32：施工方便相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

由梯段板、平台板、平台梁组成

第67页：图3-32 现浇板式楼梯组成要适用于

2. 特点构造简单，支模方便，底板平整，外形轻巧、美观。当梯段板水平投影跨度在3m以内时，采用板式楼梯比较经济。主

图3-32 现浇板式楼梯组成要适用于住宅、宿舍、办公楼、学校：图3-32 现浇板式楼梯组成要适用于相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

• 计算a）梯段板。
• 计算简图取1m宽的梯段板，视为以平台梁为支座的简支板，跨度为梯段板的水平投影长度。
• 梯段板承受的荷载包括：梯段板及其面层的自重

第68页：图3-32 现浇板式楼梯组成要适用（续）

=M（3-16）2ql68.的均布线荷载设计值，如

图3-33：图3-32 现浇板式楼梯组成要适用（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

• 因为平台梁对其有一定的约束作用，跨中弯矩可减少，取为110式中−−作用在梯段板上的沿平方向的均布线荷载l−−梯段半的水平投影跨度
• 配筋计算时，支座配筋可取与跨中相同。
• 为满足刚度要求，梯段板的厚度一般取其水平投影宽度的1/25~1/30。
• 配筋方式分为分离式和弯起式。具体构造要求如

图3-34：图3-32 现浇板式楼梯组成要适用（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-33 梯段板计算简图q水;：图3-32 现浇板式楼梯组成要适用（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第69页：图3-34 配筋方式连接

b）平台板

• 平台板均可视为简支座，按单向板或双向板计算。
• 承受的荷载：板及面层自重、和活荷载。
• 跨中弯矩取值：板两端均与梁整体连接时，取

图3-34 配筋方式连接：图3-34 配筋方式连接相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

另一端搁置在砖墙上或两端搁置在砖墙上时，110l为平台的计算跨度.当板一端与梁整体ql2M=

第70页：图3-34 配筋方式连接（续）

。跨中弯矩取c）平台梁

• 一般为简支于两侧砖墙或梁上的构件。
• 承受1/2梯段板跨度和1/2平台板跨度范围内传来的荷载及平台梁自重形成的均布荷载。
• 弯矩和剪力均按简支梁计算。
• 配筋计算时，截面按倒L形截面计算。
• 现浇梁式楼梯
• 组成：由踏步板、平台板、平台梁、斜梁组成。
• 特点：踏步板支承在斜梁上，斜梁支承在平台梁上。固梁式楼梯承载力较大，适用于水平投影跨度大于3m的楼梯。底面不平整，施工麻烦，建筑效果略差。
• 计算70218qlM=

第71页：图3-34 配筋方式连接（续）

的平均高度，即为梯段的倾斜角度为踏步最大高度71a)踏步板

• 踏步板由三角形的踏步及斜板组成。斜板厚度一般为30~40mm。
• 整个踏步板可视为两端支承在斜梁上的简支板，跨度为梯段的宽度。
• 踏步板上的荷载包括踏步板上下面层、结构层、斜板自重和活荷载。计算时可以一个踏步为计算单元，荷载等效成均布荷载。
• 内力计算时，按简支构件考虑。
• 配筋计算时，踏步板的有效高度可近似取踏步板如

图3-35：图3-34 配筋方式连接（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

• 受力钢筋的数量除按计算确定外，还应满足每个踏步下不少于2根直径6mm的钢筋。0

第72页：图3-34 配筋方式连接（续）

• 考虑斜板对踏步的约束作用，在踏步板的两端还应配置负弯矩钢筋，整个梯段沿斜向布置不少于直径6mm间距250mm的分布钢筋。配筋如

图3-36：图3-34 配筋方式连接（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-35 截面有效高度b)斜梁：图3-34 配筋方式连接（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

• 斜梁简支于两侧的平台梁上，跨度为斜梁的水平投影长度，如

图3-37：图3-34 配筋方式连接（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

• 斜梁承担1/2踏步

图3-36 踏步板配筋：图3-34 配筋方式连接（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-37 斜梁计算简图：图3-34 配筋方式连接（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第73页：图3-34 配筋方式连接（续）

M=ql2V=qlncosα73板宽度范围内的均布荷载和斜梁自重。

• 弯矩和剪力计算公式（3-17）（3-18）1812l,ln−−分别为斜梁的计算跨度和净跨.
• 截面配筋计算时，当斜梁设置在踏步板之下时，可考虑坦白从宽板与斜梁共同点工作，按倒L形截面计算；当斜梁位于踏步板之上时，仍按矩性截面计算。配筋示意图如

图3-38：图3-34 配筋方式连接（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

图3-38 斜梁配筋示意图：图3-34 配筋方式连接（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第74页：图3-34 配筋方式连接（续）

c)平台板。与板式楼梯的平台板相同。d)平台梁。与板式楼梯内力计算、配筋计算相同。计算简图有所不同。梁式楼梯的平台梁承担1/2平台板宽度范围的传来的荷载、平台梁自重及斜梁传来的集中力，如

图3-39：图3-34 配筋方式连接（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

还应注意，平台梁的底面应位于斜梁底面之下或与斜梁底面平齐，以保证斜梁的主筋在支座处能伸入平台梁中进行锚固。同时，由于平台梁承受了斜梁传来的集中力，因此，在该集中力的位置上，还应设置构造钢筋，以防止应力集中处产生裂缝

图3-39 平台梁计算简图：图3-34 配筋方式连接（续）相关示意图，配合本页文字理解其构造与受力关系。

第75页：本章思考题

思考题

1. 混凝土梁板结构按施工方法可分为哪几种形式？
2. 常用的钢筋混凝土楼盖有哪几种结构形式？
3. 什么是单向板和双向板？
4. 单向板肋梁楼盖中，荷载的传递路线如何？
5. 连续梁活荷载最不利位置的布置方法有哪些？
6. 板中受力钢筋的布置有哪几种形式？
7. 双向板通常有哪七种支承情况？
8. 当双向板承担均布荷载时，传给梁的荷载如何考虑？
9. 钢筋混凝土现浇板式楼梯和梁式楼梯分别由哪些构件组成？
10. 钢筋混凝土现浇板式楼梯和梁式楼梯中的平台梁受力有什么区别？